(elastsuse teooria alused, geomeetriline seismilisus, seismoelektrilised nähtused; kivimite seismilised omadused (energia, sumbumine, lainekiirused)

Rakenduslik seismiline uurimine pärineb seismoloogia, st. teadus, mis tegeleb maavärinate käigus tekkivate lainete salvestamise ja tõlgendamisega. Teda kutsutakse ka plahvatusohtlik seismoloogia- seismilisi laineid ergastatakse teatud kohtades tehisplahvatustega, et saada teavet regionaalse ja kohaliku geoloogilise ehituse kohta.

See. seismiline uuring on geofüüsiline meetod maakoore ja vahevöö ülaosa uurimiseks, samuti maavarade leiukohtade uurimiseks, mis põhineb kunstlikult, plahvatuste või löökide abil ergastatud elastsuslainete leviku uurimisel.

Kivimitel on nende moodustumise erinevast olemusest tulenevalt erinev elastsuste lainete levimiskiirus. See toob kaasa erineva kiirusega peegeldunud ja murdunud lainete moodustumise erinevate geoloogiliste keskkondade kihtide piiridel, mis registreeritakse maapinnal. Pärast saadud andmete tõlgendamist ja töötlemist saame teavet piirkonna geoloogilise ehituse kohta.

Seismiliste uuringute tohutuid edusamme, eriti vaatlustehnikate vallas, hakati nägema pärast möödunud sajandi 20. aastaid. Umbes 90% maailmas geofüüsikalistele uuringutele kulutatud vahenditest on seismilised uuringud.

Seismilise uurimise tehnika põhineb lainekinemaatika uurimisel, s.o. õppimine erinevate lainete reisiajad ergastuspunktist geofonideni, mis võimendavad võnkumisi mitmes vaatlusprofiili punktis. Seejärel muudetakse vibratsioonid elektrilisteks signaalideks, võimendatakse ja salvestatakse automaatselt magnetogrammidesse.

Magnetogrammide töötlemise tulemusena on võimalik määrata lainekiirusi, seismiliste geoloogiliste piiride sügavust, nende esinemist ja lööki. Geoloogilisi andmeid kasutades on võimalik kindlaks teha nende piiride olemus.

Seismilisel uurimisel on kolm peamist meetodit:

peegeldunud laine meetod (REW);

murdlainete meetod (MW või CMW - korrelatsioon) (see sõna on lühendamata).

edastatud laine meetod.

Nendes kolmes meetodis võib eristada mitmeid modifikatsioone, mida tööde teostamise ja materjalide tõlgendamise eritehnikate tõttu peetakse mõnikord iseseisvateks meetoditeks.

Need on järgmised meetodid: MRNP - juhitud suunavastuvõtu meetod;

Reguleeritav suunaga vastuvõtumeetod

See põhineb ideel, et tingimustes, kus kihtidevahelised piirid on karedad või moodustunud üle ala jaotatud heterogeensustest, peegelduvad neilt interferentsilained. Lühikeste vastuvõtubaaside korral saab selliseid võnkumisi jagada elementaarseteks tasapinnalisteks laineteks, mille parameetrid määravad ebahomogeensuste asukoha ja tekkeallikad täpsemalt kui interferentsilained. Lisaks kasutatakse MPRP-d tavaliste lainete lahendamiseks, mis samaaegselt saabuvad profiilile erinevates suundades. Lainete lahutamise ja jagamise vahendid MRNP-s on reguleeritav mitmekordne sirgjooneline liitmine ja muutuva sagedusega filtreerimine, rõhuasetusega kõrgetel sagedustel.

Meetod oli mõeldud keeruka struktuuriga alade uurimiseks. Selle kasutamine õrnalt lamavate platvormstruktuuride uurimiseks nõudis spetsiaalse tehnika väljatöötamist.

Meetodi rakendusaladeks nafta- ja gaasigeoloogias, kus seda enim kasutati, on kõige keerulisema geoloogilise ehitusega alad, äärealade keeruliste kurrude areng, soolatektoonika, riffistruktuurid.

RWM - murdlaine meetod;

CDP - ühise sügavuspunkti meetod;

MPOV - põiki peegeldunud lainete meetod;

MOWW - teisendatud laine meetod;

MOG - pööratud hodograafi meetod jne.

Pööratud hodograafi meetod. Selle meetodi eripäraks on geofoni sukeldamine spetsiaalselt puuritud (kuni 200 m) või olemasolevatesse (kuni 2000 m) kaevudesse. allpool tsooni (ZMS) ja mitut piiri. Võnkumised ergastatakse päevapinna lähedal piki profiile, mis paiknevad pikisuunas (kaevude suhtes), mittepikisuunas või piirkonna kaupa. Üldlainemustrist eristatakse lineaarseid ja inverteeritud pinnalainehodograafe.

IN COGT Kasutatakse lineaarset ja pindalalist vaatlust. Peegeldavate horisontide ruumilise asukoha määramiseks kasutatakse pindalasüsteeme eraldi kaevudes. Iga vaatluskaevu ümberpööratud hodograafide pikkus määratakse katseliselt. Tavaliselt on hodograafi pikkus 1,2–2,0 km.

Täieliku pildi saamiseks on vajalik, et hodograafid kattuksid ja see kattumine sõltuks salvestustaseme sügavusest (tavaliselt 300 - 400 m). PV-de vaheline kaugus on 100 - 200 m, ebasoodsates tingimustes - kuni 50 m.

Nafta- ja gaasiväljade otsimisel kasutatakse ka puurkaevu meetodeid. Puuraugu meetodid on väga tõhusad sügavate piiride uurimisel, kui intensiivsete mitmelainete, pinnahäirete ja geoloogilise läbilõike keeruka süvastruktuuri tõttu ei ole pinnaseismilise uurimise tulemused piisavalt usaldusväärsed.

Vertikaalne seismiline profileerimine - see on terviklik seismiline logimine, mida teostab mitmekanaliline sond spetsiaalsete kinnitusseadmetega, mis fikseerivad seismiliste vastuvõtjate asukoha kaevu seinal; need võimaldavad teil vabaneda häiretest ja korreleerida laineid. VSP on tõhus meetod laineväljade ja seismiliste lainete levimise protsessi uurimiseks reaalse keskkonna sisemistes punktides.

Uuritavate andmete kvaliteet sõltub ergastustingimuste õigest valikust ja nende püsivusest uurimisprotsessi käigus. VSP (vertikaalne profiil) vaatlused määratakse kaevu sügavuse ja tehnilise seisukorra järgi. VSP andmeid kasutatakse seismiliste piiride peegeldusomaduste hindamiseks. Otseste ja peegeldunud lainete amplituud-sagedusspektrite suhtest saadakse seismilise piiri peegeldusteguri sõltuvus.

Piesoelektriline luuremeetod põhineb elektromagnetväljade kasutamisel, mis tekivad kivimite elektrifitseerimisel plahvatustest, löökidest ja muudest impulssallikatest ergastavate elastsete lainete toimel.

Volarovich ja Parkhomenko (1953) tuvastasid piesoelektrilisi mineraale sisaldavate kivimite piesoelektrilise efekti, mille elektriteljed on teatud viisil orienteeritud. Kivimite piesoelektriline efekt sõltub piesoelektrilistest mineraalidest, ruumilise jaotuse mustritest ja nende elektriliste telgede orientatsioonist tekstuurides; nende kivimite suurus, kuju ja struktuur.

Meetodit kasutatakse pinna-, puurkaevu- ja kaevandusversioonis kvartsimaagi leiukohtade (kuld, volfram, molübdeen, tina, mäekristall, vilgukivi) otsimisel ja uurimisel.

Üks peamisi ülesandeid selle meetodi uurimisel on vaatlussüsteemi valik, s.o. plahvatuspunktide ja vastuvõtjate suhteline asukoht. Maastikutingimustes on ratsionaalne kolmest profiilist koosnev vaatlussüsteem, milles keskseks profiiliks on plahvatuste profiil ja kaks välimist vastuvõtja paigutuse profiilid.

Vastavalt ülesannetele lahendatakse seismiline uuring jagatud:

sügav seismiline uurimine;

struktuurne;

nafta ja gaas;

maak; kivisüsi;

insener-hüdrogeoloogiline seismiline uuring.

Töö teostamise meetodi järgi eristatakse neid:

maapind,

seismiliste uuringute puuraukude tüübid.

Saada oma head tööd teadmistebaasi on lihtne. Kasutage allolevat vormi

Üliõpilased, magistrandid, noored teadlased, kes kasutavad teadmistebaasi oma õpingutes ja töös, on teile väga tänulikud.

Postitatud aadressil http://www.allbest.ru/

VENEMAA FÖDERATSIOONI HARIDUS- JA TEADUSMINISTEERIUM

Föderaalne Haridusagentuur

TOMSK POLÜTEHNIKA ÜLIKOOL

Loodusvarade Instituut

Kursuse projekt

kursusel "Seismiline uurimine"

Metoodika ja tehnoSeismiliste uurimistööde loogika CDP

Lõpetanud: üliõpilane gr. 2A280

Severvald A.V.

Kontrollitud:

Rezyapov G.I.

Tomsk - 2012

• Sissejuhatus
• 1. Ühise sügavuspunkti meetodi teoreetilised alused
• 1.1 CDP meetodi teooria
• 1.2 CDP hodograafi omadused
• 1.3 CDP häirete süsteem
• 2. CDP meetodi optimaalse vaatlussüsteemi arvutamine
• 2.1 Läbilõike seismoloogiline mudel ja selle parameetrid
• 2.2 CDP meetodi vaatlussüsteemi arvutamine
• 2.3 Kasulike lainete ja interferentsi lainete hodograafide arvutamine
• 2.4 Häirelainete viitefunktsiooni arvutamine
• 2.5 Optimaalse vaatlussüsteemi parameetrite arvutamine
• 3. Väliseismiline tehnoloogia
• 3.1 Nõuded seismilise uuringu vaatlusvõrgule
• 3.2 Elastsete lainete ergastamise tingimused
• 3.3 Elastselainete vastuvõtu tingimused
• 3.4 Riistvara ja erivarustuse valik
• 3.5 Väliseismiliste uuringute korraldamine
• Järeldus
• Bibliograafia

Sissejuhatus

Seismiline uurimine on üks juhtivaid meetodeid kivimite struktuuri, struktuuri ja koostise uurimiseks. Peamine rakendusvaldkond on nafta- ja gaasiväljade otsimine.

Selle kursusetöö eesmärk on kinnistada teadmisi kursusel "seismiline uurimine"

Selle kursuse töö eesmärgid on:

1) CDP meetodi teoreetiliste aluste käsitlemine;

2) seismilise geoloogilise mudeli koostamine, mille alusel arvutatakse CDP-2D vaatlussüsteemi parameetrid;

3) seismilise uuringu läbiviimise tehnoloogia arvestamine;

1. Ühise sügavuspunkti meetodi teoreetilised alused

1.1 CDP meetodi teooria

Ühise sügavuspunkti (CDP) meetod (meetod) on MDP modifikatsioon, mis põhineb mitme kattuvuse süsteemil ja mida iseloomustab peegelduste liitmine (akumulatsioon) ühistest piirilõikudest allikate ja vastuvõtjate erinevates kohtades. . CDP meetod põhineb erinevatel vahemaadel asuvate allikate poolt ergastatud, kuid ühiselt piirilõikelt peegelduvate lainete korrelatsiooni eeldusel. Vältimatud erinevused erinevate allikate spektrites ja ajavead summeerimisel nõuavad kasulike signaalide spektrite vähendamist. CDP meetodi peamiseks eeliseks on võime võimendada üksikuid peegeldunud laineid mitmete ja vahetatud peegeldunud lainete taustal, võrdsustades ühistest sügavuspunktidest peegeldunud aegu ja summeerides need. CDP meetodi spetsiifilised omadused on määratud suunaomadused summeerimisel, andmete liiasus ja statistiline efekt. Kõige edukamalt rakendatakse neid esmaste andmete digitaalsel salvestamisel ja töötlemisel.

Riis. 1.1 Vaatlussüsteemi elemendi skemaatiline esitus ja CDP meetodil saadud seismogramm. A Ja A"-- peegeldunud üksiklaine ühefaasilised teljed vastavalt enne ja pärast kinemaatilise korrektsiooni kasutuselevõttu; IN Ja IN"-- mitmekordse peegeldunud laine faasitelg vastavalt enne ja pärast kinemaatilise korrektsiooni kasutuselevõttu.

Riis. 1.1 illustreerib CDP-ga liitmise põhimõtet viiekordse kattumise süsteemi näitel. Elastsete lainete allikad ja vastuvõtjad paiknevad profiilil sümmeetriliselt horisontaalse piiri ühise sügavuspunkti R projektsiooni suhtes. CD-joone kohal kuvatakse seismogramm, mis koosneb viiest vastuvõtupunktides 1, 3, 5, 7, 9 (vastuvõtupunktide loendamine algab nende ergastuspunktist) vastuvõetud kirjest, kui neid ergastatakse punktides V, IV, III, II, I. See moodustab CDP seismogrammi ja sellel korreleeritud peegeldunud lainete hodograafid on CDP hodograafid. Tavaliselt CDP-meetodis kasutatavatel vaatlusalustel, mis ei ületa 3 km, lähendatakse ühe peegeldunud laine CDP-hodograaf piisava täpsusega hüperbooli abil. Sel juhul on hüperbooli miinimum lähedane ühise sügavuspunkti vaatlusjoonele projektsioonile. See CDP hodograafi omadus määrab suuresti andmetöötluse suhtelise lihtsuse ja tõhususe.

Seismiliste kirjete kogumi teisendamiseks ajalõikeks viiakse igasse CDP seismogrammi sisse kinemaatilised parandused, mille väärtused määravad peegelduspiire katva kandja kiirused, st need arvutatakse üksikute peegelduste jaoks. Korrektsioonide sisseviimise tulemusena muudetakse üksikute peegelduste faasilised teljed joonteks t 0 = konst. Sel juhul muudetakse regulaarsete interferentsilainete (mitmekordsed, teisendatud lained) faasilised teljed, mille kinemaatika erineb sisseviidud kinemaatilistest korrektsioonidest, sujuvateks kõverateks. Pärast kinemaatiliste korrektsioonide sisseviimist summeeritakse korrigeeritud seismogrammi jäljed samaaegselt. Sel juhul liidetakse faasiliselt ja seega rõhutatakse üksikult peegeldunud lained ning sumbuvad regulaarsed interferentsid ja nende hulgas eelkõige faasinihketega liidetud mitmekordselt peegeldunud lained. Teades interferentsi laine kinemaatilisi iseärasusi, on võimalik CDP meetodil vaatlussüsteemi parameetrid (CDP hodograafi pikkus, kanalite arv CDP seismogrammil, võrdne jälgimiskordsusega) eelarvutada. millega on tagatud häirete nõutav sumbumine.

CDP seismogrammid moodustatakse seismogrammilt kanalite valimisega igast ergastuspunktist (nimetatakse ühiste ergastuspunktide seismogrammideks – OPV) vastavalt joonisel fig 1 näidatud süsteemielemendi nõuetele. 1., mis näitab: viienda ergastuspunkti esimest rekordit, neljanda kolmandat rekordit jne kuni esimese ergutuspunkti üheksanda rekordini.

See pideva proovivõtu protseduur piki profiili on võimalik ainult mitme kattumise korral. See vastab igast ergastuspunktist sõltumatult saadud ajalõikude superpositsioonile ja näitab CDP-meetodis rakendatud teabe liiasust. See liiasus on meetodi oluline tunnus ja see on staatiliste ja kinemaatiliste paranduste täpsustamise (parandamise) aluseks.

Sisestatud kinemaatiliste korrektsioonide selgitamiseks vajalikud kiirused määratakse CDP hodograafide abil. Selleks tehakse ligikaudselt arvutatud kinemaatiliste korrektsioonidega CDP seismogrammid mitmekordseks liitmiseks koos täiendavate mittelineaarsete operatsioonidega. CDP summalintide abil leitakse lisaks üksikult peegeldunud lainete efektiivsete kiiruste määramisele ka interferentsi lainete kinemaatilised omadused, et arvutada vastuvõtva süsteemi parameetrid. Vaatlused CDP meetodil tehakse piki pikiprofiile.

Lainete ergutamiseks kasutatakse plahvatus- ja löökallikaid, mis nõuavad suure (24-48) kattuvussuhtega vaatlusi.

CDP andmete töötlemine arvutis jaguneb mitmeks etapiks, millest igaüks lõpeb tulemuste väljastamisega tõlgi poolt otsustamiseks: 1) eeltöötlus; 2) optimaalsete parameetrite määramine ja lõpliku ajalõigu konstrueerimine; H) keskkonna kiirusmudeli määramine; 4) süvalõigu rajamine.

Mitmekordse kattumisega süsteemid moodustavad praegu MOV-is välivaatluste (andmete kogumise) aluse ja määravad meetodi arengu. Summeerimine CDP poolt on üks peamisi ja tõhusamaid töötlemisprotseduure, mida nende süsteemide alusel saab rakendada. CDP-meetod on MOM-i peamine modifikatsioon nafta- ja gaasiväljade otsimisel ja uurimisel peaaegu kõigis seismilistes geoloogilistes tingimustes. CDP-ga summeerimise tulemustel on siiski mõned piirangud. Nende hulka kuuluvad: a) registreerimissageduse märkimisväärne vähenemine; b) CDP meetodile iseloomulik ja mitme laine mahasurumiseks vajalik lainekuju lokaalsuse omaduse nõrgenemine ebahomogeense ruumi mahu suurenemise tõttu allikast suurtel kaugustel; c) üksikute peegelduste superpositsioon lähedalt piiridest, mis on tingitud nende faasitelgede loomupärasest lähenemisest allikast suurel kaugusel; d) tundlikkus külglainete suhtes, mis segavad sihtmärgi alamhorisontaalsete piiride jälgimist, kuna virnastamise suunalisuse ruumikarakteristiku põhimaksimum paikneb virnastamisaluse (profiiliga) risti olevas tasapinnas.

Need piirangud määravad üldiselt MOV eraldusvõime vähenemise tendentsi. Arvestades CDP meetodi levimust, tuleks neid konkreetsetes seismilistes geoloogilistes tingimustes arvesse võtta.

1.2 CDP hodograafi omadused

Riis. 1.2 CDP meetodi skeem peegeldava piiri kaldtekkimiseks.

1. Homogeense kattekeskkonna ühepeegeldunud laine CDP-hodograaf on hüperbool, mille sümmeetriapunktis (CDP-punkt) on minimaalne väärtus;

2. liidese kaldenurga suurenemisega väheneb CDP hodograafi järsus ja vastavalt ajaline juurdekasv;

3. CDP hodograafi kuju ei sõltu liidese kaldenurga märgist (see omadus tuleneb vastastikkuse põhimõttest ja on sümmeetrilise plahvatusseadme süsteemi üks peamisi omadusi;

4. antud t 0 puhul on CDP hodograaf funktsioon ainult ühest parameetrist - v CDP, mida nimetatakse fiktiivseks kiiruseks.

Need tunnused tähendavad, et vaadeldava CDP hodograafi lähendamiseks hüperbooliga on vaja valida v CDP väärtus, mis rahuldab antud t 0, mis määratakse valemiga (v CDP = v/cosс). See oluline tagajärg võimaldab hõlpsalt otsida peegeldunud laine faasitelge, analüüsides CDP seismogrammi piki hüperboolide ventilaatorit, millel on ühine väärtus t 0 ja erinevad v CDP-d.

1.3 CDP häirete süsteem

Häiresüsteemides seisneb filtreerimisprotseduur seismiliste jälgede summeerimises piki etteantud joont φ(x) kaaludega, mis on iga jälje jaoks konstantsed. Tavaliselt vastavad summeerimisjooned kasuliku laine liikumise kõverate kujule. Erinevate jälgede võnkumiste kaalutud liitmine y n (t) on mitme kanaliga filtreerimise erijuhtum, kui üksikute filtrite operaatorid h n (t) on d-funktsioonid, mille amplituudid on võrdsed kaalukoefitsientidega d n:

(1.1)

kus f m - n on võnkumiste summeerimisaegade erinevus rajal m, millele omistatakse saadud tulemus, ja rajal n.

Anname seosele (1.1) lihtsama kuju, võttes arvesse, et tulemus ei sõltu punkti m asukohast ja selle määravad jälgede φ n ajalised nihked suvalise alguspunkti suhtes. Saame lihtsa valemi, mis kirjeldab häiresüsteemide üldist algoritmi,

(1.2)

Nende sordid erinevad kaalukoefitsientide d n ja ajaliste nihete φ n muutumise olemuse poolest: mõlemad võivad olla ruumis konstantsed või muutuvad ning viimased võivad lisaks ajas muutuda.

Olgu seismilistele jälgedele registreeritud täiesti korrapärane laine g(t,x) saabuva hodograafiga t(x)=t n:

hodograafi seismoloogiline interferentsilaine

Asendades selle väärtusega (1.2), saame avaldise, mis kirjeldab võnkumisi häiresüsteemi väljundis,

kus ja n =t n - f n.

Suurused ja n määravad lainehodograafi kõrvalekalde etteantud summeerimisjoonest. Leiame filtreeritud võnkumiste spektri:

Kui korrapärase laine hodograaf langeb kokku summeerimisjoonega (ja n ? 0), siis toimub võnkumiste faasiline liitmine. Sel juhul on meil tähis u=0

Häiresüsteemid on ehitatud faaside summeeritud lainete võimendamiseks. Selle tulemuse saavutamiseks on vaja, et H 0 (sch) oli funktsioonimooduli maksimaalne väärtus H Ja(sch) Kõige sagedamini kasutatakse üksikuid häiresüsteeme, millel on kõigi kanalite jaoks võrdne kaal, mida võib pidada ühikuks: d n ?1. Sel juhul

Kokkuvõtteks märgime, et mittetasapinnaliste lainete liitmist saab teostada seismiliste allikate abil, viies võnkumiste ergastamise hetkedel sisse asjakohased viivitused. Praktikas rakendatakse seda tüüpi häiresüsteeme laboriversioonis, tuues sisse vajalikud nihked üksikute allikate võnkumiste salvestamisel. Nihkeid saab valida nii, et langeval lainefrondil oleks optimaalne kuju seismilise geoloogilise lõigu kohalikest piirkondadest peegelduvate või hajuvate lainete intensiivsuse suurendamise seisukohalt, mis on eriti huvipakkuvad. Seda tehnikat nimetatakse langeva laine fokuseerimiseks.

2. CDP meetodi optimaalse vaatlussüsteemi arvutamine

2.1 Läbilõike seismoloogiline mudel ja selle parameetrid

Seismilisel geoloogilisel mudelil on järgmised parameetrid:

Arvutame peegelduskoefitsiendid ja topeltülekandekoefitsiendid järgmiste valemite abil:

Saame:

Seadsime lainete läbimiseks selles jaotises võimalikud valikud:

Nende arvutuste põhjal konstrueerime teoreetilise vertikaalse seismilise profiili (joonis 2.1), mis kajastab konkreetsetes seismilis-geoloogilistes tingimustes tekkivate lainete põhitüüpe.

Riis. 2.1. Teoreetiline vertikaalne seismiline profiil (1 - kasulik laine, 2,3 - mitu lainet - interferents, 4,5 - mitu lainet, mis ei ole häired).

Sihtmärgi neljanda piiri jaoks kasutame lainet number 1 - kasulik laine. Lained, mille saabumisaeg on "sihtlaine" ajast alates -0,01-+0,05, on interferentsilained. Sel juhul lained number 2 ja 3. Kõik muud lained ei sega.

Arvutame valemi (3.4) abil iga kihi kahekordse sõiduaja ja keskmise kiiruse piki lõiku ning koostame kiirusmudeli.

Saame:

Riis. 2.2. Kiiruse mudel

2.2 CDP meetodi vaatlussüsteemi arvutamine

Kasulike peegeldunud lainete amplituudid sihtpiirist arvutatakse järgmise valemi abil:

(2.5)

kus A p on sihtpiiri peegeldustegur.

Mitme laine amplituudid arvutatakse järgmise valemi abil:

.(2.6)

Andmete puudumisel neeldumisteguri kohta eeldame =1.

Arvutame mitmete kasulike lainete amplituudid:

Suurima amplituudiga on mitmiklainel 2. Saadud sihtlaine ja interferentsi amplituudi väärtused võimaldavad arvutada mitme laine summutamise vajaliku astme.

Kuna

2.3 Kasulike lainete ja interferentsi lainete hodograafide arvutamine

Mitme lainega hodograafide arvutamine toimub keskmise ja lamedate piiride horisontaalse kihilise mudeli lihtsustamisel. Sel juhul saab mitu peegeldust mitmest liidesest asendada ühe peegeldusega mõnest fiktiivsest liidesest.

Fiktiivse kandja keskmine kiirus arvutatakse kogu mitme laine vertikaalsuunas:

(2.7)

Aeg määratakse teoreetilisel VSP-l mitme laine moodustumise mustriga või kõigi kihtide reisiaegade summeerimisega.

(2.8)

Saame järgmised väärtused:

Mitme laine hodograaf arvutatakse järgmise valemi abil:

(2.9)

Kasulik lainehodograaf arvutatakse järgmise valemi abil:

(2.10)

Joonis 2.3 Kasulike lainete ja interferentsi lainete hodograafid

2.4 Häirelainete viitefunktsiooni arvutamine

Tutvustame valemi järgi arvutatud kinemaatilisi parandusi:

?tк(x, to) = t(x) - kuni (2,11)

Mitme laine viivitusfunktsioon (x) määratakse järgmise valemiga:

(x) = t cr(xi) - t cr (2,12)

kus tcr(xi) on kinemaatika jaoks korrigeeritud aeg ja tcr on aeg vastuvõtupunkti nullkaugusel ergastuspunktist.

Joonis 2.4 Mitme laine viivitusfunktsioon

2.5 Optimaalse vaatlussüsteemi parameetrite arvutamine

Optimaalne vaatlussüsteem peaks andma parimaid tulemusi madalate materjalikulude juures. Häirete summutamise nõutav aste on D=5, häirelaine spektri alumine ja ülemine sagedus on vastavalt 20 ja 60 Hz.

Riis. 2.5 Summeerimise suundumuse karakteristikud vastavalt CDP-le N = 24 juures.

Suunakarakteristikute kogumi järgi on minimaalne kordsusarv N=24.

(2.13)

Teades P-d, eemaldame y min = 4 ja y max = 24,5

Teades minimaalseid ja maksimaalseid sagedusi, vastavalt 20 ja 60 Hz, arvutame f max.

f min *ф max =4ф max =0,2

f max *f max =24,5f max =0,408

Viitefunktsiooni väärtus on f max =0,2, mis vastab x max =3400 (vt joonis 2.4). Pärast esimese kanali liigutamist ergutuspunktist eemale, x m in =300, läbipainde nool D = 0,05, D/f max = 0,25, mis rahuldab tingimust. See näitab, et valitud suunakarakteristikud on rahuldavad, mille parameetrid on väärtused N = 24, f max = 0,2, x m in = 300 m ja maksimaalne kaugus x max = 3400 m.

Hodograafi teoreetiline pikkus H*= x max - x min =3100m.

Hodograafi praktiline pikkus on Н = K*?х, kus K on seismilist jaama salvestavate kanalite arv ja?х kanalite vaheline samm.

Võtame 24 kanaliga seismilise jaama (K=24=N*24), ?x =50.

Arvutame vaatlusintervalli uuesti:

Arvutame ergastusintervalli:

Selle tulemusena saame:

Vaatlussüsteem laiendatud profiilil on näidatud joonisel 2.6

3. Väliseismiline tehnoloogia

3.1 Nõuded seismilise uuringu vaatlusvõrgule

Vaatlussüsteemid

Praegu kasutatakse peamiselt mitut kattuvaid süsteeme (MSS), mis võimaldavad summeerida ühise sügavuspunkti (CDP) ja seeläbi signaali-müra suhte järsu tõusu. Mittepikiprofiilide kasutamine vähendab välitööde maksumust ja suurendab järsult välitööde valmistatavust.

Praegu kasutatakse praktiliselt ainult täielikke korrelatsioonivaatlussüsteeme, mis võimaldavad kasulike lainete pidevat korrelatsiooni.

Luureuuringutel ja katsetööde staadiumis kasutatakse seismilist sondeerimist uurimisalal asuva lainevälja eeluuringu eesmärgil. Sel juhul peab vaatlussüsteem andma teavet uuritavate peegelduspiiride sügavuste ja kaldenurkade ning efektiivsete kiiruste määramise kohta. On lineaarsed, mis on pikiprofiilide lühikesed lõigud, ja piirkondlikud (rist-, radiaal-, ringikujulised) seismilised sondeeringud, kui vaatlusi tehakse mitmel (kahel või enamal) ristuval piki- või mittepikiprofiilil.

Lineaarsetest seismilistest sondeerimistest on enim kasutusel ühise sügavuspunkti (CDP) sondeerimine, mis on mitme profileerimise süsteemi elemendid. Ergastuspunktide ja vaatluskohtade suhtelised asukohad valitakse selliselt, et registreeritakse peegeldused uuritud piiri ühest kogupiirkonnast. Saadud seismogrammid paigaldatakse.

Ühine sügavuspunkti meetod põhineb mitmel profileerimisel (kattuvad) süsteemid, mis kasutavad kesksüsteeme, muutuva plahvatuspunktiga süsteeme vastuvõtualuse sees, külgmised ühepoolsed ilma eemaldamiseta ja plahvatuspunkti eemaldamisega, samuti külgnevaid süsteeme. kahepoolsed (vastu)süsteemid ilma eemaldamiseta ja plahvatuspunkti eemaldamisega.

Tootmistööks kõige mugavam ja tagavad süsteemi maksimaalse jõudluse, mille realiseerimisel nihutatakse vaatlusalus ja ergutuspunkt peale iga plahvatust samas suunas võrdsete vahemaade võrra.

Järsult vajuvate piiride ruumilise esinemise elementide jälgimiseks ja määramiseks, samuti tektooniliste häiringute jälgimiseks on soovitatav kasutada konjugaatprofiile. mis on peaaegu paralleelsed ja nende vaheline kaugus on valitud nii, et oleks tagatud lainete pidev korrelatsioon, need on 100-1000 m.

Ühel profiilil vaatlemisel asetatakse PV teisele ja vastupidi. Selline vaatlussüsteem tagab lainete pideva korrelatsiooni piki konjugeeritud profiile.

Laia profiiliga meetodi aluseks on korduv profileerimine mööda mitut (3 kuni 9) konjugaatprofiili. Sel juhul asub vaatluspunkt keskprofiilil ja ergastused tehakse järjestikku paralleelsetel konjugaatprofiilidel asuvatest punktidest. Peegeldavate piiride jälgimise sagedus piki iga paralleelset profiili võib olla erinev. Vaatluste kogusagedus määratakse iga konjugaadiprofiili kordsuse ja nende koguarvu korrutisega. Selliste keerukate süsteemide vaatluste tegemise kulude suurenemine on põhjendatud võimalusega saada teavet peegeldavate piiride ruumiliste tunnuste kohta.

Ristpaigutuse alusel ehitatud piirkondlikud vaatlussüsteemid pakuvad CDP jälgede pindalalist diskreetimist ristikujuliste paigutuste, allikate ja vastuvõtjate järjestikuse kattumise tõttu Kui allikate dy ja geofonide dx vahekaugus on sama ja ergastatud signaalid iga allika võtavad vastu kõik geofonid, siis sisse Selle töötlemise tulemusena moodustub 576 keskpunktist koosnev väli. Kui nihutate järjestikku geofonide paigutust ja seda piki x-telge lõikuvat ergastusjoont sammuga dx ja korrake registreerimist, siis saavutatakse 12-kordne kattumine, mille laius võrdub poole ergastusega ja vastuvõtubaasi piki y-telge sammuga dy, saavutatakse täiendav 12-kordne kattuvus ja kogu kattuvus on 144.

Praktikas kasutatakse ökonoomsemaid ja tehnoloogiliselt arenenumaid süsteeme, näiteks 16-kordselt. Selle realiseerimiseks kasutatakse 240 salvestuskanalit ja 32 ergutuspunkti.Joonis 6 kujutatud allikate ja vastuvõtjate fikseeritud jaotust nimetatakse plokiks Pärast võnkumiste vastuvõtmist kõigist 32 allikast nihutatakse plokk astme võrra dx, vastuvõtt alates kõik 32 allikat korratakse uuesti jne. Seega töödeldakse kogu riba piki x-telge uurimisala algusest lõpuni. Järgmine viiest vastuvõtuliinist koosnev riba asetatakse paralleelselt eelmisega nii, et esimese ja teise riba külgnevate (lähimate) vastuvõtuliinide vaheline kaugus on võrdne plokis olevate vastuvõtuliinide vahelise kaugusega. Sel juhul kattuvad esimese ja teise riba lähtejooned poole võrra ergastusbaasist jne. Seega selles süsteemi versioonis vastuvõtuliine ei dubleerita ja igas lähtepunktis ergastatakse signaale kaks korda.

Võrguprofiilide koostamine

Igale uuringualale on kehtestatud vaatluste arvu piirang, millest allapoole ei ole võimalik konstrueerida struktuurseid kaarte ja diagramme, samuti ülempiir, millest kõrgemal konstruktsioonide täpsus ei tõuse. Ratsionaalse vaatlusvõrgu valikut mõjutavad järgmised tegurid: piiride kuju, matmissügavuse muutuste ulatus, mõõtmisvead vaatluspunktides, seismiliste kaartide lõiked jm. Täpseid matemaatilisi sõltuvusi pole veel leitud ja seetõttu kasutatakse ligikaudseid avaldisi.

Seismilisel uurimisel on kolm etappi: piirkondlik, uuringute ja üksikasjalik. Piirkondliku töö staadiumis kiputakse profiilid 10-20 km järel suunama konstruktsioonide löögi ületamiseks. Profiilide ühendamisel ja kaevude ühendamisel kaldutakse sellest reeglist kõrvale.

Uurimistööde ajal ei tohiks külgnevate profiilide vaheline kaugus ületada poolt uuritava konstruktsiooni peatelje eeldatavast pikkusest, tavaliselt ei ületa see 4 km. Üksikasjalikes uuringutes on profiilide võrgu tihedus konstruktsiooni erinevates osades erinev ja tavaliselt ei ületa 4 km. Detailsetes uuringutes on profiilivõrgu tihedus profiilide erinevates osades erinev ega ületa tavaliselt 2 km. Profiilide võrgustik on koondunud konstruktsiooni kõige huvitavamatesse kohtadesse (kaar, murdejooned, muljumistsoonid jne). Ühendusprofiilide vaheline maksimaalne kaugus ei ületa kahekordset uuringuprofiilide vahelist kaugust. Kui uuringualal esineb katkestusi, on profiilide võrgustik igas suures plokis keeruline suletud hulknurkade loomiseks. Kui plokkide suurus on väike, siis tehakse ainult ühendusprofiile Soolakuplid uuritakse mööda radiaalset profiilide võrgustikku nende ristumiskohaga kuplikaare kohal, ühendusprofiilid kulgevad mööda kupli perifeeriat, ühendusprofiilid kulgevad mööda kupli kaare serva. kupli perifeeria.

Seismiliste uuringute läbiviimisel piirkonnas, kus varem tehti seismilisi uuringuid, peaks uute profiilide võrgustik osaliselt kordama vanu profiile, et võrrelda vanade ja uute materjalide kvaliteeti Kui uuringualal on sügavad puurkaevud, tuleks need ühendatud üldisesse seismiliste vaatluste võrku ning plahvatuspunktid ja vastuvõtukohad peaksid asuma kaevude läheduses.

Profiilid peaksid olema võimalikult sirged, võttes arvesse minimaalset põllumajanduskahjustust. CDP-ga töötamisel tuleb seada piirangud profiili paindenurgale, kuna kaldenurka ja piirete langemise suunda saab enne põllutööde algust hinnata vaid ligikaudselt ning neid väärtusi arvesse võttes ja korreleerides. summeerimisprotsessis tekitab olulisi raskusi. Kui võtta arvesse ainult lainekinemaatika moonutusi, siis on lubatud paindenurka hinnata seosest

b=2artsin(vav?t0/xmaxtgf),

kus?t=2?H/vр - ajakasv, mis on normaalne piiri suhtes xmax - hodograafi maksimaalne pikkus; f on piiri langemisnurk. B väärtuse sõltuvus üldistatud argumendi vсрt0/tgf funktsioonina erinevatele xmax-idele (0,5 kuni 5 km) on näidatud (joonis 4), mida saab kasutada lubatavate väärtuste hindamise paletina profiili paindenurgast konkreetsete eelduste alusel kandja struktuuri kohta. Olles määranud impulsiliikmete defaasimise lubatud väärtuse (näiteks И periood T), on võimalik arvutada argumendi väärtus piiri maksimaalse võimaliku langemisnurga ja laine levimise minimaalse võimaliku keskmise kiiruse jaoks. . Selle argumendi väärtusega xmax sirge ordinaat näitab profiili suurima lubatud paindenurga väärtust.

Profiilide täpse asukoha kindlaksmääramiseks tehakse esimene luure isegi tööde projekteerimise ajal. Täpsem luure teostatakse välitööde käigus.

3.2 Elastsete lainete ergastamise tingimused

Võnkumiste ergastamine toimub plahvatuste (lõhkelaengute või DSh-liinide) või mitteplahvatusohtlike allikate abil.

Põnevate vibratsioonide meetodid valitakse vastavalt välitööde läbiviimise tingimustele, ülesannetele ja meetoditele.

Optimaalne ergastusvariant valitakse eelneva töö praktika põhjal ja seda täpsustatakse katsetöö käigus lainevälja uurimisega.

Ergastamine plahvatusohtlike allikate poolt

Plahvatusi tehakse puuraukudes, süvendites, pragudes, maapinnal, õhus. Kasutatakse ainult elektrilist lõhkamismeetodit.

Kaevude plahvatuste ajal saavutatakse suurim seismiline efekt siis, kui laeng on sukeldatud madala kiirusega tsoonist allapoole, plahvatuse ajal plastikust ja vettinud kivimites, kui laengud suletakse kaevudes vee, puurimisvedeliku või pinnasega.

Optimaalsete plahvatussügavuste valik toimub MSC vaatluste ja katsetööde tulemuste põhjal

Profiili välivaatlustel tuleks püüda säilitada ergastustingimuste püsivust (optimaalsust).

Autoriseeritud rekordi saamiseks valitakse ühe laengu mass minimaalseks, kuid piisavaks (arvestades võimalikku plahvatuste rühmitamist), et tagada vajalik uurimissügavus. Plahvatuste rühmitamist tuleks kasutada siis, kui üksikud laengud ei ole piisavalt tõhusad. Laengu massi valiku õigsust jälgitakse perioodiliselt.

Lõhkelaeng tuleb langetada sügavusele, mis erineb etteantud sügavusest mitte rohkem kui 1 m.

Laengu ettevalmistamine, sukeldamine ja plahvatamine toimub pärast operaatori vastavaid juhiseid. Lõhkaja peab viivitamatult operaatorit teavitama rikkest või mittetäielikust plahvatusest.

Lõhketööde lõppedes tuleb pärast plahvatust allesjäänud puurkaevud, süvendid ja süvendid likvideerida vastavalt "Plahvatuse tagajärgede likvideerimise juhendile seismilisel uurimistööl"

Detoneerivate nöörliinidega (DFL) töötades on soovitatav paigutada allikas piki profiili. Sellise allika parameetrid - joonte pikkus ja arv - valitakse tingimuste alusel, mis tagavad sihtlainete piisava intensiivsuse ja nende kirjete kuju vastuvõetavad moonutused (allika pikkus ei tohiks ületada poolt minimaalsest näivast kasuliku signaali lainepikkus). Paljude probleemide korral valitakse LDS-i parameetrid, et tagada allika soovitud suund.

Helilaine nõrgendamiseks on soovitatav süvendada detoneeriva nööri jooni; talvel - puista lumega.

Lõhketööde tegemisel tuleb järgida “Lõhketööde ühtsete ohutuseeskirjade” nõudeid.

Vibratsiooni tekitamiseks reservuaarides kasutatakse ainult mitteplahvatusohtlikke allikaid (gaasiplahvatusseadmed, pneumaatilised allikad jne).

Mitteplahvatusohtlikuks ergastamiseks kasutatakse sünkroonselt töötavate allikate lineaarseid või pindalarühmi. Grupi parameetrid - allikate arv, alus, liikumise samm, mõjude arv (punktis) - sõltuvad pinnatingimustest, interferentsi laineväljast, vajalikust uurimissügavusest ja valitakse katsetöö käigus

Mitteplahvatusohtlike allikatega töötamisel tuleb tagada, et iga rühmas töötava allika režiimi põhiparameetrid oleksid identsed.

Sünkroniseerimise täpsus peab vastama registreerimisaegsele diskreetimisetapile, kuid ei tohi olla halvem kui 0,002 s.

Impulssallikate võnkumiste ergastamine toimub võimalusel tihedalt tihendatud muldadel eelneva tihenduslöögiga.

Plaadi löökide "templi" sügavus allikate ergastamisel ei tohiks ületada 20 cm.

Mitteplahvatusohtlike allikatega tööde tegemisel tuleb rangelt järgida ohutus- ja tööreegleid, mis on ette nähtud mitteplahvatusohtlike allikatega töötamise ohutuks tegemise juhendis ja tehnilises kasutusjuhendis.

Ristlainete ergastamine toimub horisontaalselt või kaldu suunatud löök-mehaaniliste, plahvatusohtlike või vibratsiooniefektide abil

Lainete valiku teostamiseks polarisatsiooni järgi allikas tekitatakse igas punktis efektid, mille suund on 180 kraadi võrra erinev.

Plahvatuse või löögi momendi, samuti vertikaalaja märgistus peab olema selge ja stabiilne, tagades momendi määramise veaga, mis ei ületa proovivõtu sammu.

Kui ühes kohas tehakse töid erinevate ergutusallikatega (plahvatused, vibraatorid jne), tuleb tagada füüsiliste vaatluste dubleerimine, kusjuures igaühelt neist saadakse salvestised allikate muutumise kohtades.

Ergastamine impulssallikate poolt

Arvukad kogemused pinnaimpulssemitteritega töötamisel näitavad, et nõutav seismiline efekt ja vastuvõetavad signaali/häirete suhted saavutatakse 16-32 löögi kogunemisega. Selline kogunemiste arv on võrdne vaid 150-300 g kaaluvate TNT-laengute plahvatustega.Emitterite kõrge seismiline efektiivsus on seletatav nõrkade allikate kõrge efektiivsusega, mistõttu on nende kasutamine seismilistes uuringutes paljulubav, eriti CDP meetodil. kui töötlemisetapis toimub N-kordne virnastamine, mis suurendab signaali-müra suhet.

Mitme impulsskoormuse mõjul optimaalse löökide arvuga ühes punktis pinnase elastsusomadused stabiliseeruvad ja ergastatud vibratsioonide amplituudid jäävad praktiliselt muutumatuks. Koormuste edasisel rakendamisel aga hävib pinnase struktuur ja amplituudid vähenevad. Mida suurem on rõhk maapinnale d, seda suurem on löökide arv Nk, võnkumiste amplituud saavutab maksimumi ja seda väiksem on kõvera tasane osa A =? (n). Löökide arv Nk, mille juures ergastatud võnkumiste amplituud hakkab vähenema, sõltub kivimite struktuurist, materjali koostisest ja niiskusesisaldusest ning ei ületa enamiku reaalsete muldade puhul 5-8. Gaasidünaamiliste allikate poolt tekitatud impulsskoormuste korral on esimese (A1) ja teise (A2) löögi poolt ergastatud võnkumiste amplituudide erinevus eriti suur, mille suhe A2/A1 võib ulatuda väärtuseni 1,4-1,6 . Erinevused väärtuste A2 ja A3, A3 ja A4 jne vahel. oluliselt vähem. Seetõttu ei summeerita maapealsete allikate kasutamisel esimest lööki antud punktis teistega ja see on mõeldud ainult pinnase esialgseks tihendamiseks.

Enne mitteplahvatusohtlikke allikaid kasutavaid tootmistöid tehakse igal uuel alal töötsükkel, et valida optimaalsed tingimused seismiliste laineväljade ergastamiseks ja registreerimiseks.

3.3 Elastselainete vastuvõtu tingimused

Impulssergastusega püütakse alati tekitada allikas terav ja lühiajaline impulss, mis on piisav uuritavatelt horisontidelt peegelduvate intensiivsete lainete tekkeks. Meil ei ole tugevaid vahendeid nende impulsside kuju ja kestuse mõjutamiseks plahvatus- ja löögiallikates. Samuti puuduvad meil ülitõhusad vahendid kivimite peegeldavate, murdumis- ja neeldumisomaduste mõjutamiseks. Seismilisel uurimisel on aga terve arsenal metoodilisi tehnikaid ja tehnilisi vahendeid, mis võimaldavad ergastamise ja eriti elastsete lainete salvestamise protsessis, aga ka saadud salvestiste töötlemise käigus kasulikke laineid kõige selgemini esile tuua ja häireid maha suruda. lained, mis segavad nende isoleerimist. Selleks kasutatakse erinevusi erinevat tüüpi lainete maapinnale saabumise suunas, keskkonna osakeste nihkumise suunas saabuvate lainete frontide taha, elastsete lainete sagedusspektrites, kujundites. oma hodograafidest jne.

Elastseid laineid registreerib üsna keerukate seadmete komplekt, mis on paigaldatud suure liiklusega sõidukitele - seismilistesse jaamadesse - paigaldatud spetsiaalsetesse korpustesse.

Instrumentide komplekti, mis registreerivad elastsete lainete saabumisest maapinna teatud punkti põhjustatud pinnase vibratsiooni, nimetatakse seismiliseks salvestuskanaliks (seismiliseks salvestuskanaliks). Sõltuvalt maapinna punktide arvust, kuhu elastsete lainete saabumine samaaegselt registreeritakse, eristatakse 24-, 48-kanalilisi või enamgi seismilisi jaamu.

Seismilise salvestuskanali alglüliks on seismiline vastuvõtja, mis tajub elastsete lainete saabumisest tekkivaid pinnase vibratsioone ja muundab need elektripingeteks. Kuna maapinna vibratsioon on väga väike, võimendatakse enne salvestamist geofoni väljundis tekkivaid elektrilisi pingeid. Juhtmepaaride abil suunatakse seismiliste vastuvõtjate väljundist saadud pinge seismilise jaama paigaldatud võimendite sisendisse. Geofonide ühendamiseks võimenditega kasutatakse spetsiaalset mitmesoonelist seismilist kaablit, mida tavaliselt nimetatakse seismiliseks streameriks.

Seismiline võimendi on elektrooniline lülitus, mis võimendab selle sisendile rakendatavaid pingeid kümneid tuhandeid kordi. See võib poolautomaatsete või automaatsete võimendus- või amplituudiregulaatorite (PRU, PRA, AGC, ARA) spetsiaalsete ahelate abil signaale võimendada. Võimendite hulka kuuluvad spetsiaalsed ahelad (filtrid), mis võimaldavad signaalide vajalikke sageduskomponente maksimaalselt võimendada ja teisi - minimaalselt, st teostada nende sagedusfiltreerimist.

Võimendi väljundist saadavad pinged antakse diktofonile. Seismiliste lainete registreerimiseks kasutatakse mitmeid meetodeid. Varem oli enim kasutatud optiline meetod lainete jäädvustamine fotopaberile. Praegu salvestatakse elastsed lained magnetkilele. Mõlema meetodi puhul pannakse fotopaber või magnetfilm enne salvestamise algust lindiajami abil liikuma. Optilise salvestusmeetodi korral suunatakse võimendi väljundist pinge peegelgalvanomeetrile ja magnetmeetodil - magnetpeale. Kui pidev salvestamine toimub fotopaberile või magnetfilmile, nimetatakse laineprotsessi salvestusmeetodit analoogiks. Praegu on enim kasutatav diskreetne (katkendlik) salvestusmeetod, mida tavaliselt nimetatakse digitaalseks. Selle meetodi korral salvestatakse võimendi väljundis pinge amplituudide hetkeväärtused binaarses digitaalkoodis, mis kõikuvad 0,001 kuni 0,004 s võrdsete ajavahemike järel?t. Seda toimingut nimetatakse ajakvantimiseks ja vastuvõetud väärtust?t nimetatakse kvantimisetapiks. Diskreetne digitaalne salvestus kahendkoodis võimaldab kasutada seismiliste materjalide töötlemiseks üldotstarbelisi arvuteid. Analoogsalvestisi saab töödelda arvutis pärast nende diskreetsesse digitaalvormingusse teisendamist.

Maapinna ühes punktis maapinna vibratsiooni rekordit nimetatakse tavaliselt seismiliseks jäljeks või jäljeks. Maapinna (või kaevu) mitmest külgnevast punktist fotopaberil saadud seismiliste jälgede kogum moodustab seismogrammi visuaalsel analoogsel kujul ja magnetkilel - magnetogrammi. Salvestusprotsessi käigus kantakse seismogrammidele ja magnetogrammidele iga 0,01 s tagant ajatemplid ning märgitakse üles elastsete lainete ergastumismoment.

Kõik seismilised salvestusseadmed moonutavad salvestatud võnkeprotsessi. Sama tüüpi lainete eraldamiseks ja tuvastamiseks külgnevatel radadel on vajalik, et neisse tekitatud moonutused kõigil radadel oleksid ühesugused. Selleks peavad kõik salvestuskanalite elemendid olema üksteisega identsed ja nende poolt tekitatavad moonutused võnkeprotsessis peavad olema minimaalsed.

Magnetsed seismilised jaamad on varustatud seadmetega, mis võimaldavad salvestist visuaalseks kontrollimiseks sobival kujul taasesitada. See on vajalik salvestuskvaliteedi visuaalseks jälgimiseks. Magnetogramme reprodutseeritakse fotol, tavalisel või elektrostaatilisel paberil, kasutades ostsilloskoopi, pliiatsikirjutajat või maatrikssalvestit.

Lisaks kirjeldatud komponentidele on seismilised jaamad varustatud toiteallikatega, ergutuspunktidega juhtmega või raadioside ning erinevate juhtpaneelidega. Digitaalsetel jaamadel on analoog-koodi- ja kood-analoogmuundurid, mis muudavad analoogsalvestuse digitaalseks ja vastupidi, ning ahelad (loogika), mis juhivad nende tööd. Vibraatoritega töötamiseks on jaamas korrelaator. Digijaamade korpused on tehtud tolmukindlaks ja varustatud kliimaseadmetega, mis on eriti oluline magnetjaamade kvaliteetseks tööks.

3.4 Riistvara ja erivarustuse valik

CDP meetodi andmetöötlusalgoritmide analüüs määrab põhinõuded seadmetele. Töötlemist, mis hõlmab kanalite valimi võtmist (CDP seismogrammide moodustamist), AGC-d, staatiliste ja kinemaatiliste korrektsioonide sisseviimist, saab läbi viia spetsiaalsetel analoogmasinatel. Töötlemisel, mis hõlmab optimaalsete staatiliste ja kinemaatiliste paranduste määramise toiminguid, normaliseerimise (lineaarne AGC) salvestamist, erinevaid filtreerimismuudatusi koos filtriparameetrite arvutamisega algsest salvestusest, keskkonna kiirusmudeli koostamist ja ajalõike teisendamist sügavusteks, seadmel peab olema piisavalt võimalusi, mis tagavad süstemaatilised ümberkonfigureerimisalgoritmid. Loetletud algoritmide keerukus ja mis kõige tähtsam – nende pidev muutmine sõltuvalt uuritava objekti seismilis-geoloogilistest omadustest määras universaalsete elektroonikaarvutite valiku kõige tõhusama vahendina CDP-meetodi andmete töötlemiseks.

CDP-meetodi andmete töötlemine arvutis võimaldab teil kiiresti rakendada täielikku algoritmide komplekti, mis optimeerivad kasulike lainete tuvastamise ja nende osaks teisendamise protsessi. Arvutite laiad võimalused on suuresti määranud seismiliste andmete digitaalse salvestamise kasutamise otse välitööde käigus.

Samal ajal salvestatakse praegu märkimisväärne osa seismilisest teabest analoogseismijaamades. Seismiliste geoloogiliste tingimuste keerukus ja nendega seotud salvestuse iseloom, samuti põllul andmete salvestamiseks kasutatavate seadmete tüüp, määravad töötlemisprotsessi ja töötlemisseadmete tüübi. Analoogsalvestuse puhul saab töötlust teostada analoog- ja digitaalmasinatel, digitaalsalvestamisel digimasinatel.

Digitaalne töötlemissüsteem sisaldab suurarvutit ja mitmeid spetsiaalseid välisseadmeid. Viimased on ette nähtud seismilise teabe sisestamiseks ja väljastamiseks, sooritades üksikuid pidevalt korduvaid arvutusoperatsioone (konvolutsioon, Fourier integraal) kiirusega, mis ületab oluliselt põhiarvuti, spetsialiseeritud plotterite ja vaatamisseadmete kiirust. Mõnel juhul realiseerivad kogu töötlemisprotsessi kaks süsteemi, mis kasutavad põhiarvutitena keskklassi arvutit (eelprotsessor) ja kõrgklassi arvutit (peaprotsessor). Keskklassi arvutil põhinevat süsteemi kasutatakse väljaandmete sisestamiseks, vormingute teisendamiseks, salvestamiseks ja standardsel kujul arvuti magnetlindiseadmele (NML) paigutamiseks, kogu teabe taasesitamiseks, et juhtida välja salvestamist. ja sisendkvaliteet ning mitmed standardsed algoritmilised toimingud, mis on kohustuslikud töötlemiseks mis tahes seismilis-geoloogilistes tingimustes. Eelprotsessori väljundis põhiprotsessori vormingus kahendkoodis toimuva andmetöötluse tulemusena saab algsed seismilised vibratsioonid salvestada OPV seismogrammi ja CDP seismogrammi kanalite järjestuses, seismilised vibratsioonid korrigeeritud väärtuse järgi. a priori staatiliste ja kinemaatiliste korrektsioonide jaoks. Teisendatud salvestuse reprodutseerimine võimaldab lisaks sisendtulemuste analüüsimisele valida järgnevaid põhiprotsessoris rakendatud töötlemisalgoritme, samuti määrata mõned töötlemise parameetrid (filtri ribalaius, AGC-režiim jne). Eelprotsessoriga põhiprotsessor on ette nähtud põhiliste algoritmiliste toimingute sooritamiseks (parandatud staatiliste ja kinemaatiliste paranduste määramine, efektiivsete ja reservuaarikiiruste arvutamine, filtreerimine erinevates modifikatsioonides, ajalõike teisendamine sügavusele). Seetõttu kasutatakse põhiprotsessorina kiire (10 6 toimingut 1 s), töö (32-64 tuhat sõna) ja vahemäluga (kettad mahuga 10 7 - 10 8 sõna) arvuteid. Eelprotsessori kasutamine võimaldab tõsta töötlemise tasuvust, tehes arvutis mitmeid standardseid toiminguid, mille töökulu on oluliselt madalam.

Analoogseismilise teabe töötlemisel arvutis on töötlussüsteem varustatud spetsiaalsete sisendseadmetega, mille põhielemendiks on pideva salvestamise binaarkoodiks teisendamiseks üksus. Nii saadud digitaalse kirje edasine töötlemine on täiesti võrdväärne digitaalsete salvestiste andmete töötlemisega välitingimustes. Digitaalsete jaamade kasutamine registreerimisel, mille salvestusformaat ühtib arvuti NML-vorminguga, välistab vajaduse spetsiaalse sisendseadme järele. Tegelikult taandub andmesisestusprotsess välilindi installimisele NML-arvutisse. Vastasel juhul on arvuti varustatud puhvermagnetofoniga, mille formaat on samaväärne digitaalse seismilise jaama formaadiga.

Digitaalse töötlemise kompleksi spetsiaalsed seadmed.

Enne välisseadmete otsese kirjeldamise juurde asumist käsitleme seismilise teabe arvutisse (digitaaljaama magnetofon) paigutamise küsimusi. Pideva signaali teisendamise käigus omistatakse konstantse intervalliga dt võetud prooviväärtuste amplituudidele kahendkood, mis määrab selle arvväärtuse ja märgi. On ilmne, et näidise väärtuste arv c antud t jäljel kasuliku salvestamise kestusega t on võrdne c = t/dt+1 ja näidisväärtuste koguarv c" m-kanalil seismogramm c" = cm. Täpsemalt, kui t = 5 s, dt = 0,002 s ja m = 2, c = 2501 ja c" = 60024 kahendkoodis kirjutatud numbrit.

Digitaalse töötlemise praktikas nimetatakse iga arvväärtust, mis on võrdne antud amplituudiga, tavaliselt seismiliseks sõnaks. Seismilise sõna kahendnumbrite arv, mida nimetatakse selle pikkuseks, määratakse seismilise analoog-digitaalse jaama koodimuunduri (analoogmagnetilise salvestuse kodeerimiseks mõeldud sisendseade) numbrite arvu järgi. Fikseeritud arvu binaarbitte, mida digitaalmasin aritmeetiliste toimingute tegemisel kasutab, nimetatakse tavaliselt masinasõnaks. Masinasõna pikkuse määrab arvuti konstruktsioon ja see võib langeda kokku seismilise sõna pikkusega või ületada seda. Viimasel juhul sisestatakse seismilise teabe arvutisse sisestamisel igasse mälulahtrisse mitu seismilist sõna ühe arvutisõna mahuga. Seda toimingut nimetatakse pakkimiseks. Arvutisalvestusseadme või digitaaljaama magnetlindile teabe (seismiliste sõnade) paigutamise järjekord määratakse nende konstruktsiooni ja töötlusalgoritmide nõuetega.

Digitaalse teabe arvutimagnetofonile salvestamise protsessile eelneb selle tsoonideks märgistamise etapp. Tsooni all mõistetakse lindi teatud osa, mis on ette nähtud k sõna järgnevaks salvestamiseks, kus k = 2 ja aste n = O, 1, 2, 3. . . ja 2 ei tohiks ületada RAM-i mahtu. Magnetlindi radade märgistamisel kirjutatakse tsooni numbrit näitav kood ja iga sõna eraldab kella impulsside jada.

Kasuliku teabe salvestamise käigus salvestatakse iga seismiline sõna (võrdlusväärtuse kahendkood) magnetlindi lõigule, mis on eraldatud teatud tsoonis kella impulsside jadaga. Sõltuvalt magnetofonide konstruktsioonist kasutatakse salvestust paralleelkoodiga, paralleelseeria ja järjestikuse koodiga. Paralleelkoodi korral kirjutatakse magnetlindile risti arv, mis on samaväärne antud diskreetimisamplituudiga. Selleks kasutatakse mitme rajaga magnetpeade plokki, mille arv on võrdne sõna bittide arvuga. Paralleeljada koodiga kirjutamine hõlmab antud sõna kohta kogu teabe paigutamist mitmele reale, mis on järjestatud üksteise järel. Lõpuks salvestatakse järjestikuse koodiga informatsioon antud sõna kohta ühe magnetpeaga mööda magnetlindi.

Seismilise teabe salvestamiseks mõeldud masinsõnade arv K 0 arvutimagnetofoni piirkonnas määratakse antud jälje kasuliku salvestuse aja t, kvantimise sammu dt ja ühte masinsõnasse pakitud seismiliste sõnade r arvu järgi.

Seega hõlmab digitaaljaama poolt multipleksvormingus salvestatud seismilise teabe arvutitöötluse esimene etapp selle demultipleksimist, st võrdlusväärtuste valimi võtmist, mis vastavad nende järjestikusele paigutamisele seismogrammi joonele piki t-telge ja nende salvestamist NML-tsoon, mille number on sellele kanalile programmiliselt määratud. Analoogseismilise teabe sisestamine arvutisse, sõltuvalt spetsiaalse sisendseadme konstruktsioonist, võib toimuda nii kanalirežiimis kui ka multipleksrežiimis. Viimasel juhul teostab masin vastavalt etteantud programmile demultipleksimist ja kirjutab teavet lugemisväärtuste jadas antud teel vastavasse NML-tsooni.

Seade analoogteabe arvutisse sisestamiseks.

Arvuti seismilise analoogsalvestuse sisendseadme põhielemendiks on analoog-digitaalmuundur (ADC), mis teostab toiminguid pideva signaali teisendamiseks digitaalseks koodiks. Praegu on teada mitmeid ADC süsteeme. Seismiliste signaalide kodeerimiseks kasutatakse enamikul juhtudel tagasisidega bittikaalutud muundureid. Sellise muunduri tööpõhimõte põhineb sisendpinge (lugemisamplituudi) võrdlemisel kompenseerivaga. Kompensatsioonipinge Uk muutub bittide kaupa sõltuvalt sellest, kas pingete summa ületab sisendväärtuse U x . Üks ADC põhikomponente on digitaal-analoogmuundur (DAC), mida juhib spetsiifiline programm nullorganiga, mis võrdleb teisendatud pinget DAC-i väljundpingega. Esimesel taktimpulsil ilmub DAC väljundisse pinge U K, mis on võrdne 1/2Ue. Kui see ületab kogupinge U x , siis on kõrget järku päästik nullasendis. Vastasel juhul (U x > U Kl) on kõrget järku päästik asendis üks. Olgu esimeses etapis rahuldatud võrratus U x< 1/2Uэ и в первом разряде выходного регистра записан нуль. Тогда во втором такте U x сравнивается с эталонным напряжением 1/4Uэ, соответствующим единице следующего разряда. Если U x >Ue, siis kirjutatakse ühik väljundregistri teise bitti ja kolmandas võrdlustsüklis võrreldakse U x võrdluspingega 1/4Ue + 1/8Ue, mis vastab ühele järgmises bitis. Igas järgmises i-ndas võrdlustsüklis, kui eelmises oli kirjutatud ühik, suureneb pinge Uki-1 summa Ue /2 võrra, kuni U x on väiksem kui Uki. Sel juhul võrreldakse väljundpinget U x väärtusega Uki+1 = Ue/2 Ue/2 jne. U x-i võrdlemise tulemusena bittihaaval muutujaga U K on nende bittide trigerid, kaasamine millest põhjustas ülekompensatsiooni, on "null" asendis ja asendis "üks" - käivitab tühjendused, mis annavad mõõdetud pingele parima lähenduse. Sel juhul kirjutatakse väljundregistrisse sisendpingega samaväärne arv,

Ux = ?aiUе/2

Väljundregistrist saadetakse sisendseadme liideseseadme kaudu arvutikäsklusel digitaalne kood arvutisse edasiseks tarkvaraliseks töötlemiseks. Teades analoog-digitaalmuunduri tööpõhimõtet, ei ole keeruline mõista analooginfo arvutisse sisestamise seadme põhiplokkide eesmärki ja tööpõhimõtet.

Sarnased dokumendid

Väliseismiliste uuringute läbiviimise metoodika ja tehnoloogia. Läbilõike seismiline geoloogiline mudel ja selle parameetrid. Häirelainete viitefunktsiooni arvutamine. Elastsete lainete ergastamise ja vastuvõtu tingimused. Riistvara ja erivarustuse valik.

kursusetöö, lisatud 24.02.2015


Ühise sügavuspunkti meetodi seismoloogia ja teooria - CDP. Optimaalse vaatlussüsteemi arvutamine. Väliseismilise uurimise tehnoloogia: nõuded seismilise uuringu vaatlusvõrgule, elastsuslainete ergastamise ja vastuvõtu tingimused, eriseadmed.

kursusetöö, lisatud 02.04.2008


Piirkonna geograafilised ja majanduslikud omadused. Läbilõike seismilised geoloogilised omadused. Ettevõtte lühikirjeldus. Seismilise uurimistöö korraldamine. Pikisuunalise seismilise vaatlussüsteemi arvutamine. Välitööde tehnoloogia.

lõputöö, lisatud 06.09.2014


Seadmed ja metoodika seismilise uuringu läbiviimiseks Tjumeni oblasti Kondinski rajooni territooriumi näitel. Ühine sügavuspunkti meetod. Tööpiirkonna geoloogilised ja geofüüsikalised omadused. Välivaatlused, seismiliste materjalide töötlemine.

kursusetöö, lisatud 24.11.2013


Projektiala geoloogilised ja geofüüsikalised omadused. Läbilõike seismilised geoloogilised omadused. Geofüüsikalise töö põhjendus. Välitööde tehnoloogiad. Töötlemis- ja tõlgendamismeetodid. Topograafilised ja geodeetilised tööd.

kursusetöö, lisatud 10.01.2016


Uurimusliku seismilise uuringu kavandamine, kasutades peegeldunud lainete meetodit ühise sügavuspunktiga 3D mõõtkavas 1:25000, et selgitada Surguti piirkonna veebruari litsentsiala geoloogilist struktuuri. Pseudoakustilise inversiooni rakendamine.

lõputöö, lisatud 01.05.2014


Peegeldunud laine meetodi füüsikalis-geoloogilised alused. Ühine sügavuspunkti meetod, materjalide töötlemine. Seismilise uurimise geoloogilised alused. Seismilise lainevälja vaatlus ja registreerimine. Mitme kattumise tehnika. Elastsete lainete vastuvõtt.

abstraktne, lisatud 22.01.2015


Välitööde metoodika. Põhiline seismiline andmetöötlus. Kiirusseaduse iteratiivne täpsustamine ja staatilised parandused. Pinnaga sobitatud amplituudikorrektsioon. Häirelainete tõrjumine. Ränne sügavas piirkonnas enne virnastamist.

lõputöö, lisatud 27.07.2015


Väliseismiline uuring. Territooriumi struktuuri geoloogiline ja geofüüsikaline uuring. Piirkonna stratigraafia ja seismilised geoloogilised omadused. CDP-3D seismilise uurimise parameetrid Novo-Zhedrinsky piirkonnas. Korralduse peamised omadused.

lõputöö, lisatud 19.03.2015


Murdlaine meetod. Üldine ülevaade andmetöötlusmeetoditest. Murdumispiiri konstrueerimise põhimõtted. Süsteemi parameetrite jälgimise sisestamine. Lainete korrelatsioon ja hodograafide ehitus. Pealainete kokkuvõtlikud hodograafid. Piirkiiruse määramine.

COMMON DEPTH POINT METHOD, CDP (a. ühise punkti sügavuse meetod; n. reflexionssseismisches Verfahren des gemeinsamen Tiefpunkts; f. point de reflexion commun; i. metodo de punto commun profundo) on seismilise uurimise peamine meetod, mis põhineb mitmekordsel registreerimisel. ja järgnevad seismiliste lainete akumulatsioonisignaalid, mis peegelduvad erinevate nurkade all maakoore seismilise piiri samast lokaalsest piirkonnast (punktist). CDP meetodi pakkus esmakordselt välja Ameerika geofüüsik G. Main 1950. aastal (patent avaldati 1956. aastal) mitmete peegeldunud interferentsilainete summutamiseks ja seda on kasutatud alates 60. aastate lõpust.

CDP-meetodil uuringute läbiviimisel paiknevad seismiliste lainete vastuvõtu ja ergutamise punktid sümmeetriliselt iga antud profiilipunkti suhtes. Veelgi enam, lihtsate geoloogilise keskkonna mudelite (näiteks horisontaalsete piiridega kihiline homogeenne keskkond) puhul võib geomeetriliste seismiliste kontseptsioonide raames eeldada, et seismiliste lainete peegeldumine igal piiril toimub samas punktis (tavaline). sügavuspunkt). Kaldpiiride ja muude geoloogilise struktuuri komplikatsioonide korral tekivad lainete peegeldused piirkonnas, mille mõõtmed on piisavalt väikesed, et eeldada, et paljude praktiliste probleemide lahendamisel järgitakse lokaalsuse põhimõtet. Seismilisi laineid erutavad lõhkeainete plahvatused, detoneerivad nöörid või rühm mitteplahvatusohtlikke aineid pinnal. Signaalide vastuvõtmiseks kasutatakse lineaarseid (elementide arvuga 10 või rohkem) ja rasketes pinnatingimustes ka seismiliste vastuvõtjate pindalarühmi. Vaatlusi tehakse reeglina piki pikiprofiile (harvemini kõveraid), kasutades mitmekanalilisi (48 või enam kanalit) digitaalseid seismilisi jaamu. Kattumissuhe on tavaliselt 12-24, keerulistes geoloogilistes tingimustes ja detailse töö käigus on see 48 või rohkem. Signaali vastuvõtupunktide vaheline kaugus (vaatlussamm) on 40-80 m, lokaalsete komplekssete heterogeensuste detailsel uurimisel kuni 20-25 m, regionaaluuringutel kuni 100-150 m. Ergastuspunktide vaheline kaugus valitakse tavaliselt järgmiselt. vastuvõtupunktide vahelise kauguse kordne. Kasutatakse suhteliselt suuri vaatlusaluseid, mille suurus on proportsionaalne või ligikaudu 0,5 soovitud objekti sügavusega ega ületa üldjuhul 3-4 km. Keeruliste keskkondade uurimisel, eriti veealadel töötamisel, kasutatakse CDP meetodil kolmemõõtmeliste seismiliste uurimissüsteemide erinevaid versioone, milles CDP punktid paiknevad suhteliselt ühtlaselt ja suure tihedusega (25x25 m - 50x50 m) uuringul. ala või selle üksikud lineaarsed lõigud. Laineid registreeritakse peamiselt sagedusvahemikes 8-15 - 100-125 Hz. Töötlemine toimub suure jõudlusega geofüüsikaliste arvutussüsteemidega, mis võimaldavad häirelainete esialgset (enne summeerimist CDP abil) summutamist; suurendada kirjete eraldusvõimet; taastada peegeldunud lainete amplituudide tegelikud suhted, mis on seotud piiride peegeldusomaduste muutlikkusega; võtta kokku (akumuleerida) CDP-lt peegelduvad signaalid; ehitada aja dünaamilisi lõike ja nende erinevaid teisendusi (hetksagedusi, faase, amplituude jne kujutavad lõigud). ); uurige üksikasjalikult kiiruse jaotust ja ehitage sügav dünaamiline lõik, mis on geoloogilise tõlgendamise aluseks.

CDP meetodit kasutatakse nafta- ja gaasiväljade otsimisel ja uurimisel erinevates seismilistes ja geoloogilistes tingimustes. Selle kasutamine peaaegu kõikjal on suurendanud uurimistöö sügavust, seismiliste piiride kaardistamise täpsust ja konstruktsioonide süvapuurimiseks ettevalmistamise kvaliteeti, võimaldades mitmes nafta- ja gaasiprovintsis alustada ettevalmistusi mitte-antikliiniliste püüniste jaoks, lahendada soodsatel tingimustel setete ainelise koostise lokaalse prognoosimise probleem ning prognoosida nende nafta- ja gaasipotentsiaali. CDP meetodit kasutatakse ka maagimaardlate uurimisel ja insenergeoloogia probleemide lahendamisel.

CDP meetodi edasise täiustamise väljavaated on seotud vaatlus- ja andmetöötlustehnikate väljatöötamisega, mis suurendavad oluliselt selle eraldusvõimet, detailsust ja täpsust kolmemõõtmeliste keerukate geoloogiliste objektide kujutiste rekonstrueerimisel; dünaamiliste läbilõigete geoloogilise ja geofüüsikalise tõlgendamise meetodite väljatöötamisega struktuursel ja formatsioonilisel alusel koos teiste väliuuringute geofüüsika ja puuraukude uurimise meetoditega saadud andmetega.

Lühendite loetelu

Sissejuhatus

1. Üldosa

1.3 Tektooniline struktuur

1.4 Nafta ja gaasi potentsiaal

2.Eriosa

3. Kujundusosa

3.3 Seadmed ja seadmed

3.4 Põllumaterjalide töötlemise ja tõlgendamise metoodika

4.Eriülesanne

4.1 AVO analüüs

4.1.1 AVO analüüsi teoreetilised aspektid

4.1.2 Gaasiliivade AVO klassifikatsioon

4.1.3 AVO ristjoonistus

4.1.4 Elastne inversioon AVO analüüsis

4.1.5 AVO analüüs anisotroopses keskkonnas

4.1.6 Näited AVO analüüsi praktilisest rakendamisest

Järeldus

Kasutatud allikate loetelu

stratigraafiline seismiline väli anisotroopne

Lühendite loetelu

Kaevude GIS-geofüüsikalised uuringud

MOV peegeldunud laine meetod

CDP meetod kogu punkti sügavusega

NGK-nafta ja gaasi kompleks

Õli ja gaasi kandepind

NGR-õli ja gaasi kandepind

OG-peegeldav horisont

CDP – ühine sügavuspunkt

PV plahvatuspunkt

PP vastuvõtupunkt

seismilise uurimise pidu

Süsivesinikud

Sissejuhatus

Käesolevas bakalaureusetöös on toodud CDP-3D seismiliste uurimistööde põhjendamine Vostochno-Michayuskaya piirkonnas ja AVO analüüsi käsitlemine eriküsimusena.

Viimastel aastatel tehtud seismiliste uuringute ja puurimiste andmed on kindlaks teinud tööpiirkonna keeruka geoloogilise struktuuri. Ida-Michayu struktuuri edasine süstemaatiline uurimine on vajalik.

Töö hõlmab piirkonna uurimist, et selgitada seismiliste uuringutööde CDP-3D geoloogilist struktuuri.

Bakalaureusetöö koosneb neljast peatükist, sissejuhatusest, kokkuvõttest, on esitatud tekstilehekülgedel, sisaldab 22 joonist, 4 tabelit. Bibliograafiline loetelu sisaldab 10 nimetust.

1. Üldosa

1.1 Füsiograafiline visand

Ida-Michayuskaya piirkond (joonis 1.1) asub halduslikult Vuktylsky rajoonis.

Joonis 1.1 - Ida-Michayuskaya väljaku piirkonna kaart

Uuritavast piirkonnast mitte kaugel on Vuktyli linn ja Dutovo küla. Tööpiirkond asub Petšora jõe vesikonnas. Piirkond on künklik, õrnalt laineline tasandik, millel on selgelt väljendunud jõgede ja ojade orud. Tööala on soine. Piirkonna kliima on teravalt kontinentaalne. Suved on lühikesed ja jahedad, talved karmid ja tugevate tuultega. Lumikate tekib oktoobris ja kaob mai lõpus. Seismilise töö osas kuulub see ala 4. raskuskategooriasse.

1.2 Litoloogilised ja stratigraafilised omadused

Settekatte ja vundamendi läbilõike (joonis 1.2) litoloogilised ja stratigraafilised karakteristikud on antud puuraukude 2-, 4-, 8-, 14-, 22-, 24-, 28 puurimise ja seismilise metsaraie tulemuste põhjal. -Michayu, 1 - S. Savinobor, 1 - Dinyu-Savinobor.

Joonis 1.2 – Ida-Michayuskaya piirkonna litoloogilis-stratigraafiline läbilõige

Paleosoiline erateem - PZ

Devoni süsteem – D

Kesk-Devoni diviis – D 2

Siluri jada karbonaatkivimid on ebaühtlaselt kattuvad Kesk-Devoni ja Giveti staadiumi terrigeensete moodustistega.

Giveti ladestused, mille paksus on kaevus. 1-Dinho-Savinobor 233 m on esindatud savide ja liivakividega Stary Oskoli superhorisondi mahus (I - moodustises).

Ülem-Devoni diviis – D 3

Ülem-Devon on tuvastatud frasnia ja famenni staadiumis. Frangi esindab kolm alamtasandit.

Alam-Frasnia maardlad moodustavad Yarani, Džieri ja Timani horisondid.

Frangi lava - D 3 f

Ülemine Tefrani alamlava – D 3 f 1

Yaransky horisont - D 3 jr

Yaransky horisondi lõik (paksus 88 m KV. 28-Mich.) koosneb liivakihtidest (alt üles) V-1, V-2, V-3 ja interstrataalsetest savidest. Kõik kihid on koostiselt, paksuselt ja liivakihtide arvult ebaühtlased.

Džerski horisont - D 3 dzr

Džierski horisondi põhjas on savised kivimid, kõrgemal lõigul liivased Ib ja Ia kihid, mida eraldab üks savi. Džieri paksus varieerub 15 m (KV. 60 - Yu. M.) kuni 31 m (KV. 28 - M.).

Timani horisont - D 3 tm

24 m paksused Timani horisondi ladestused koosnevad savikatest aleuriitkividest.

Kesk-Frasnia alamlava – D 3 f 2

Sargajevski ja Domaniku horisondi mahus on esindatud Kesk-Frasnia alamlade, mis koosneb tihedatest, ränistunud, bituminoossetest lubjakividest, mille vahekiht on musta kilda. Sargai paksus on 13 m (kaev 22-M) - 25 m (kaev 1-Tr.), domanik - 6 m kaevus. 28-M. ja 38 m kaevus. 4-M.

Ülem-Frasnia alamlava - D 3 f 3

Ülem-Frasnia alamlava osa moodustavad jagamata Vetlasjani ja Sirachoi (23 m), Evlanovo ja Liveni (30 m) maardlad. Need on moodustunud pruunidest ja mustadest lubjakividest koos savise kilda kihtidega.

Famennian Stage - D 3 fm

Famennia etappi esindavad Volgogradi, Zadonski, Jeltsi ja Ust-Petšora horisondid.

Volgogradi siluett – D 3 vlg

Zadonsky horisont - D 3 zd

Volgogradi ja Zadonski horisondid koosnevad savikatest karbonaatkivimitest paksusega 22 m.

Jeletsi horisont - D 3 el

Jeleti horisondi lademed on moodustatud lubjakividest, organogeen-klastilistest aladest, alumises osas on tugevalt savised dolomiidid, horisondi põhjas on merglid ja lubjarikkad tihedad savid. Setete paksus varieerub 740 m (kaevud 14-, 22-M) kuni 918 m (kaev 1-Tr.).

Ust-Petšora horisont – D 3 üles

Ust-Petšora horisonti esindavad tihedad dolomiidid, mustad mudakivilaadsed savid ja lubjakivid. Selle paksus on 190 m.

Söesüsteem - C

Sellest kõrgemal asuvad süsinikusüsteemi ladestused alumises ja keskmises osas ebaühtlaselt.

Madalam süsiniku rajoon – C 1

Visean Stage - C 1 v

Serpuhhovi etapp - C 1 s

Alumise lõigu moodustavad Visea ja Serpuhovia lademed, mille moodustavad savide vahekihtidega lubjakivid, kogupaksusega 76 m.

Ülemine süsiniku rajoon – C 2

Baškiiria etapp - C 2 b

Moskva tasand - C 2 m

Baškiiri ja Moskva lademeid esindavad savikad-karbonaatsed kivimid. Baškiiri maardlate paksus on 8 m (puurkaev 22-M.) - 14 m (puurkaev 8-M.) ja puuraugus. 4-, 14-M. nad on puudu.

Moskva lademe paksus varieerub 24 m (puurkaev 1-Tr) kuni 82 m (puurkaev 14-M.).

Permi süsteem - P

Moskva maardlad on alumise ja ülemise sektsiooni mahus ebaühtlaselt kattuvad permi omadega.

Permi alumine osakond – R 1

Alumine osa on kujutatud täismahus ja koosneb lubjakividest ja savimerglitest ning ülemises osas on savid. Selle paksus on 112 m.

Ülem-Permi departemang – R 2

Ülemise osa moodustavad Ufa, Kaasani ja Tatari etapid.

Ufimian Stage - P 2 u

275 m paksuseid Ufa ladestusi esindavad kihilised savid ja liivakivid, lubjakivid ja merglid.

Kaasani etapp - P 2 kz

Kaasani lade koosneb tihedatest ja viskoossetest savidest ja kvartsliivakividest, leidub ka haruldasi lubjakivi ja mergli vahekihte. Tasapinna paksus on 325 m.

Tatari staadium - P 2 t

Tatari lademe moodustavad terrigeensed kivimid paksusega 40 m.

Mesosoiline erateem - MZ

Triiase süsteem - T

Alumise lõigu triiase ladestused koosnevad vahelduvatest savidest ja liivakividest paksusega 118 m (puurkaev 107) - 175 m (puurauk 28-M.).

Jurassic System – J

Juura süsteemi esindavad terrigeensed moodustised paksusega 55 m.

Tsenosoiline erateem - KZ

Kvaternaarsüsteem – Q

Lõigu lõpetavad kvaternaariealised liivsavi, liivsavi ja liiv, 65 m paksune kaev 22-M. ja 100 m kaevus 4-M.

1.3 Tektooniline struktuur

Tektoonilises mõttes (joonis 1.3) paikneb tööala Michayu-Pashninsky paisutuse keskosas, mis vastab Ilõtši-Tšiksha rikkesüsteemile piki vundamenti. Veasüsteem kajastub ka settekattel. Tektoonilised häired tööpiirkonnas on üks peamisi struktuuri kujundavaid tegureid.

Joonis 1.3 – koopia Timan-Pechora provintsi tektooniliselt kaardilt

Tööalal eristatakse kolm tektooniliste häiringute tsooni: lääne- ja idapoolsed submeridionaalse löögi alad ning kagus kirdepoolse löögi alad.

Selle piirkonna läänes täheldatud tektoonilised häiringud on jälgitavad kõigil peegeldavatel horisontidel ning idas ja kagus esinevad häiringud nõrgenevad vastavalt Famenni ja Frasnia ajal.

Tektoonilised häiringud lääneosas on grabenitaoline lohk. Horisontide vajumine on kõige selgemini nähtav profiilidel 40990-02, 40992-02, -03, -04, -05.

Vertikaalse nihke amplituud piki horisonti jääb vahemikku 12–85 m Planeeringult on häiringud loodesuunalised. Need ulatuvad aruandluspiirkonnast kagu suunas, piirates läänest Dinya-Savinobori struktuuri.

Tõenäoliselt eraldavad häiringud Michayu-Pashninsky laine aksiaalset osa selle idanõlvast, mida iseloomustab setete pidev vajumine ida suunas.

Geofüüsikalistes väljades g vastavad häiringud intensiivsetele gradientide tsoonidele, mille tõlgendamine võimaldas siin tuvastada sügava rikke, mis eraldab vundamenti piki Michayu-Pashninskaya tõusuvööndit suhteliselt madalam Lemyu astmest ja on tõenäoliselt põhikonstruktsioon. -vormimisviga (Krivtsov K.A., 1967, Repin E.M., 1986).

Tektooniliste rikete läänevööndit raskendavad kirdelöögi sulgmurrud, mille tõttu moodustuvad üksikud ülestõstetud plokid, nagu profiilidel 40992-03, -10, -21.

Vertikaalse nihke amplituud piki häiringute idapoolse tsooni horisonte on 9-45 m (projekt 40990-05 tk 120-130).

Häirete kagupiirkond on kujutatud grabenikujulise lohu kujul, mille amplituud on 17-55 m (projekt 40992-12 tk 50-60).

Lääne tektooniline vöönd moodustab kõrgendatud rikkelähedase struktuurivööndi, mis koosneb mitmest tektooniliselt piiratud kurrudest - Srednemichayuskaya, East Michayuskaya, Ivan-Shorskaya, Dinyu-Savinoborskaya struktuuridest.

Sügavaim horisont OG III 2-3 (D 2-3), mille ääres teostati struktuurseid ehitusi, piirdub Ülem-Devoni ja Kesk-Devoni maardlate piirpinnaga.

Struktuursete konstruktsioonide, ajalõikude analüüsi ja puurimisandmete põhjal on settekate üsna keerulise geoloogilise ehitusega. Idasuunaliste kihtide submonoklinaalse vajumise taustal tuvastatakse Ida-Michayu struktuur. Esmakordselt tuvastati see "strukturaalse nina" tüüpi lahtise tüsistusena, kasutades juhtumi 8213 materjale (Shmelevskaya I.I., 1983). Põhineb hooaja 1989-90 töödel. (s\p 40990) struktuur on esitatud rikkelähedase volti kujul, mis on kontuuritud mööda hõredat profiilivõrku.

Aruandlusandmed on loonud Ida-Michayu struktuuri keeruka struktuuri. OG III 2-3 järgi kujutab seda kolmekupliline, lineaarselt piklik, antikliiniline loodelöögi voldik, mille mõõtmed on 9,75 x 1,5 km. Põhjakupli amplituud on 55 m, tsentraalne - 95 m, lõunapoolne - 65 m. Läänest piirab Ida-Michayu struktuuri loodelöögi grabenitaoline lohk, lõunast - tektooniline häire, amplituudiga 40 m. Põhjas on Ida-Michayu antikliiniline volt keeruline ülestõstetud plokiga (projekt 40992-03) ja lõunas - allakukkunud plokk (projekt 40990-07, 40992-11), kirdepoolse streigi sulgede vigade tõttu.

Ida-Michayu tõusust põhja pool on tuvastatud Sredne Michayu rikkelähedane struktuur. Eeldame, et see suletakse aruandlusalast põhja pool, kus varem tehti tööd 40991 kallal ja konstruktsioonide ehitamine toimus Permi maardlates horisonte järgides. Michayu keskmist struktuuri peeti Ida-Michayu tõusul. Asula 40992 tööde kohaselt ilmnes Ida-Michayuskaya ja Srednemichayuskaya struktuuride vahel väljavaadetel 40990-03, 40992-02 läbipaine, mida kinnitab aruandlustöö.

Eespool käsitletud tõusuga samas struktuurivööndis on Ivan-Shori antikliiniline struktuur, mis on tuvastatud s\p 40992 teoste järgi (Misyukevich N.V., 1993). Läänest ja lõunast raamivad seda tektoonilised häired. Konstruktsiooni mõõtmed vastavalt OG III 2-3 on 1,75×1 km.

Srednemichayuskaya, East Michayuskaya ja Ivan-Shorskaya struktuuridest lääne pool asuvad Lõuna-Lemyuskaya ja South Michayuskaya struktuurid, mida mõjutavad ainult aruandlusprofiilide läänepoolsed otsad.

Lõuna-Michayu struktuurist kagus on tuvastatud madala amplituudiga East Tripanyeli struktuur. Seda esindab antikliiniline volt, mille mõõtmed vastavalt OG III 2-3 on 1,5 x 1 km.

Aruandeala põhjaosas asuva submeridionaalse löögi grabeni lääneservas on väikesed rikkelähedased ehitised isoleeritud. Lõuna pool tekivad sarnased struktuurivormid erinevate löökide väikeste tektooniliste häirete tõttu, mis raskendavad grabeni vööndit. Oleme ühendanud kõik need väikesed struktuurid Ida-Michayu tõusuga võrreldes langetatud plokkidesse üldnimetuse Central Michayu struktuur alla ja vajame täiendavat uurimist seismilise uurimise teel.

Benchmark 6 on seotud Yarani horisondi tipus oleva OG IIIf 1-ga. Peegeldushorisondi IIIf 1 struktuuriplaan on päritud OG III 2-3-st. Ida-Michayu rikkelähedase rajatise mõõtmed on 9,1×1,2 km, isohüpsumi kontuuris - 2260 m, eristuvad põhja- ja lõunakuplid vastavalt amplituudiga 35 ja 60 m.

Ivan-Shori rikkevoldi mõõtmed on 1,7 x 0,9 km.

OG IIId struktuurikaart peegeldab Kesk-Frasnia alamlava Domaniku horisondi aluse käitumist. Üldjoontes on struktuuriplaani ülestõus põhja poole. Aruandealast põhja pool tungis domaniku alus kaev. 2-Põhja-Michayu, 1-Põhja-Michayu absoluuttasemel - vastavalt 2140 ja - 2109 m lõunas - kaevus. 1-Dinyu-Savinobor kõrgusel 2257 m. East Michayu ja Ivan-Shori struktuurid asuvad hüpsomeetrilises vahepealses asendis Põhja-Michayu ja Dinyu-Savinobori struktuuride vahel.

Domaniku horisondi tasandil suletushäire profiilil 40992-03 kustub, kõrgendatud ploki asemele on tekkinud kuppel, mis katab naaberprofiile 40990-03, -04, 40992-02. Selle mõõtmed on 1,9 x 0,4 km, amplituud - 15 m. Põhikonstruktsioonist lõuna pool suletakse väike kuppel isohüpsumiga -2180 m teisele projekti 40992-10 sulgrikkele. Selle mõõtmed on 0,5 x 0,9, amplituud 35 m. Ivan-Shori struktuur asub Vostochno-Michayuskaya struktuurist 60 m allpool.

Kunguri karbonaatide tipuga piiratud OG Ik ehitusplaan erineb oluliselt selle all olevate horisontide struktuuriplaanist.

Läänepoolse häiringute vööndi grabenitaoline süvend ajalõikudel on kausikujulise kujuga, sellega seoses toimus OG Ik ehitusplaani ümberkorraldamine. Seal on tektooniliste rikete ja Ida-Michayu struktuuri kaare nihkumine itta. East Michayu struktuuri mõõtmed on oluliselt väiksemad kui selle aluseks olevatel hoiustel.

Kirdesuunaline tektooniline häiring jagab Ida-Michayu struktuuri kaheks osaks. Ehitise kontuuris paistavad silma kaks kuplit, lõunapoolse amplituud on suurem kui põhjapoolsel ja on 35 m. Ida-Michayu tõusu mõõtmed vastavalt OG Ik (P 1 k) on 5,2 x 0,9 km.

Lõunas on Ivan-Shori murrangu tõus, mis kujutab praegu struktuurset nina, millest põhjas paistab väike kuppel. Häiring, mis varjab lõunas piki alumist horisonti Ivan-Shori antikliinilist kurru, on hääbumas.

Lõuna-Lemju struktuuri idatiiva muudab keeruliseks submeridionaalse löögi väike tektooniline häiring.

Kogu alal täheldatakse väikseid juurteta tektoonikuid, amplituudiga 10-15 m, mis ei sobitu ühtegi süsteemi.

Põhja-Savinoborskoje, Dinyu-Savinoborskoje, Michayuskoje väljadel produktiivne liivamoodustis B-3 asub 18–22 m kõrgusel võrdlusalusest 6, millega tuvastatakse OG IIIf1, ja kaevus. 4-Mich. 30 m juures.

V-3 kihistu katuse konstruktsiooniplaanil on kõrgeima hüpsomeetrilise positsiooni hõivanud Michayuskoje väli, mille kirdeosa piirdub Lõuna-Lemyuse struktuuriga. Michayusky välja OWC läbib tasemel - 2160 m (Kolosov V.I., 1990). Ida-Michayu struktuuri sulgeb isohüpsis - 2280 m, kõrgendatud plokk 2270 m kõrgusel, madaldatud plokk lõunapoolses otsas 2300 m kõrgusel.

Ida-Michayu struktuuri tasandil, lõunas, on Põhja-Savinoborskoje väli, mille OWC on tasemel - 2270 m. Dinyu-Savinoborskoje väli asub veel 100 m madalamal, OWC kaevus. 1-Dinho-Savinobor määratakse 2373 m kõrgusel.

Seega asub Ida-Michayu struktuur, mis asub samas struktuurivööndis Dinho-Savinobori struktuuriga, sellest oluliselt kõrgemal ja võib olla hea süsivesinike lõks. Ekraan on asümmeetrilise kujuga loodesuunaline grabenitaoline küna.

Grabeni läänekülg kulgeb mööda madala amplituudiga rikkeid, välja arvatud üksikprofiilid (projektid 40992-01, -05, 40990-02). Häired Grabeni idaküljel, kõige depressiivsemas osas, mis asub puiesteedel 40990-02, 40992-03, on suure amplituudiga. Nende järgi on oletatavad läbilaskvad kihid kontaktis Sargajevski või Timani moodustistega.

Lõuna suunas häirimise amplituud väheneb ja profiili 40992-08 tasemel grabeen lõuna poolt sulgub. Seega näib Ida-Michayu struktuuri lõunapoolne perikliin olevat allakukkunud plokis. Sel juhul võib kihistu B-3 olla kokkupuutes piki riket Yaransky horisondi kihtidevaheliste savidega.

Sellest tsoonist lõuna pool asub Ivan-Shori rikkestruktuur, mida lõikavad kaks meridionaalset profiili 13291-09, 40992-21. Seismiliste profiilide puudumine konstruktsiooni löögi ulatuses ei võimalda meil hinnata 40992 tööga tuvastatud objekti usaldusväärsust.

Grabeenitaolist lohku lõhuvad omakorda tektoonilised häiringud, mille tõttu tekivad selle piiridesse üksikud ülestõstetud plokid. Panime neile nimeks Central Michayu struktuur. Profiilidel 40992-04, -05 peegeldusid Ida-Michayu struktuuri fragmendid mahavisatud plokis. Profiilide 40992-20 ja 40992-12 ristumiskohas on väike madala amplituudiga struktuur, mida me nimetasime East Tripanyelskajaks.

1.4 Nafta ja gaasi potentsiaal

Tööpiirkond asub Izhma-Petšora nafta- ja gaasipiirkonnas Michayu-Pashninsky nafta- ja gaasipiirkonnas.

Michayu-Pashninsky piirkonna põldudel on naftakandjad laiaulatuslik terrigeensete karbonaatsete setete kompleks Kesk-Devonist kuni Ülem-Permini.

Vaadeldava ala lähedal asuvad Michayuskoje ja Yuzhno-Michayuskoje väljad.

Aastatel 1961–1968 viidi läbi süvauuringud ja uurimispuurimised. Michayu väljal avastasid kaevud nr 1-Yu. Lemyu, 6, 7, 11, 14, 16, 18, 19, 21, 23, 24 naftamaardla, mis on piiratud B-3 formatsiooni liivakividega, mis asub Frasnia tasandite Yaransky horisondi ülemises osas. Maardla on kihiline, kuplikujuline, osaliselt ujuv. Maardla kõrgus ca 25 m, mõõdud 14 x 3,2 km.

Michayuskoje väljal seostatakse kaubanduslikku õlisisaldust liivaste kihtidega, mis asuvad Kaasaani staadiumis. Esimest korda saadi selle leiukoha Ülem-Permi maardlatest naftat 1982. aastal kaevust 582. Selles testimine tuvastas kihtide P 2 -23 ja P 2 -26 õlikandevõime. P 2 -23 kihistu naftamaardlad piirduvad arvatavasti kanaliseerunud liivakividega, mis ulatuvad mitme submeridionaalse ribana üle kogu Michayuskoje välja. Kaevus tehti kindlaks õlisisaldus. 582, 30, 106. Kerge õli, kõrge asfalteeni- ja parafiinisisaldusega. Maardlad on piiratud struktuur-litoloogilist tüüpi lõksuga.

Nafta leiukohad kihtides P 2 -24, P 2 -25, P 2 -26 on piiratud liivakividega, arvatavasti kanalite tekkega, mis ulatuvad ribadena läbi Michayuskoje välja. Ribade laius varieerub 200 m kuni 480 m, kihi maksimaalne paksus on 8 kuni 11 m.

Reservuaari läbilaskvus on 43 mD ja 58 mD, poorsus 23% ja 13,8%. Esialgse inventuuri kass. A+B+C 1 (geol./mineralisatsioon) võrdub 12176/5923 tuh tonniga, kategooria C 2 (geol./mineralisatsioon) 1311/244 tuh t. Jääkvarud seisuga 01.01.2000 kategooriates A+B+C 1 on 7048/795 tuh t, kategoorias C 2 1311/244 tuh t, akumuleeritud toodang 5128 tuh t.

Yuzhno-Michayu naftamaardla asub 68 km Vuktyl linnast loodes, 7 km kaugusel Michayu naftaväljast. Selle avastas 1997. aastal kaev 60 - Yu.M., kus PU abil saadi 5 m 3 / päevas nafta juurdevool vahemikust 602 - 614 m.

Naftareservuaar on kihistunud, litoloogiliselt sõelutud, piirdub Ülem-Permi Kaasani staadiumis P 2 -23 moodustumise liivakividega.

Moodustise katuse sügavus kaares on 602 m, reservuaari läbilaskvus 25,4 mD, poorsus 23%. Õli tihedus on 0,843 g/cm 3, viskoossus reservuaari tingimustes on 13,9 MPa. s, vaikude ja asfalteenide sisaldus 12,3%, parafiinid 2,97%, väävel 0,72%.

Esialgsed varud võrdub ülejäänud varudega seisuga 01.01.2000. ja moodustab A+B+C kategooria puhul 1 742/112 tuh t ning C kategooria puhul 2 2254/338 tuh t.

Dinyu-Savinoborskoje väljal avastati 2001. aastal Ülem-Devoni Frasnia staadiumis Yarani horisondi B-3 formatsiooni terrigeensetes setetes naftamaardla. hästi 1-Dinho-Savinobor. Kaevude osas testiti 4 objekti (tabel 1.2).

Intervalli 2510-2529 m (moodustis V-3) testimisel saadi sissevoolu (lahus, filtraat, õli, gaas) mahus 7,5 m 3 (sellest õli - 2,5 m 3).

Katsetades intervalli 2501-2523 m, saadi õli voolukiirusega 36 m3/ööpäevas läbi 5 mm läbimõõduga drossel.

Yarani ja Dzheri horisontide (kihid Ia, Ib, B-4) (katseintervall 2410-2490 m) katvate reservuaarikihtide testimisel ei täheldatud õlinähte. Saadi lahus mahuga 0,1 m3.

V-2 kihistu tootlikkuse määramiseks viidi läbi katse intervalliga 2522-2549,3 m Tulemuseks saadi lahust, filtraati, õli, gaasi ja kihistu vett mahus 3,38 m 3 millest 1,41 m oli tingitud tööriista 3 lekkest, sissevool reservuaarist - 1,97 m3.

Alam-Permi ladestiste uurimisel (katseintervall 1050 - 1083,5 m) saadi ka lahus mahuga 0,16 m 3. Puurimise käigus täheldati aga põhiandmetel kindlaksmääratud intervallis õli küllastumise märke. Intervallil 1066,3-1073,3 on liivakivid ebavõrdsed ja läätsekujulised. Intervalli keskel täheldati õliefusioone, 1,5 cm - õliga küllastunud liivakivi kiht. Intervallides 1073,3-1080,3 m ja 1080,3-1085 m märgiti ka õlieritusega liivakivi vahekihte ja õhukesi (vahemikus 1080,3-1085 m, südamiku eemaldamine 2,7 m) polümiktilise õliga küllastunud liivakivi vahekihte.

Õli küllastumise märgid kaevu põhiandmete järgi. 1-Dinho-Savinobor märgiti ka Famenni etapi Zelenetsi horisondi ülaosas (südamiku proovide võtmise intervall 1244,6-1253,8 m) ja Frasnia etapi Dzhiersky horisondi kihis Ib (südamiku proovide võtmise intervall 2464,8-2470 m). .

Formatsioonis B-2 (D3 jr) leidub süsivesinike lõhnaga liivakive (südamiku proovide võtmise intervall 2528,7-2536 m).

Teave katsetulemuste ja kaevude õlinäitajate kohta on toodud tabelites 1.1 ja 1.2.

Tabel 1.1 – Kaevude testimise tulemused

			kiht.	Testi tulemused.
				1 objekt. Mineraliseeritud vee sissevool Q=38 m 3 /päevas vastavalt PU-le.
				2 objekt. Min. vesi Q=0,75 m 3 /päevas vastavalt PU-le.
				3 objekt. Sissevoolu ei saadud.
				1 objekt. Min. vesi Q=19,6 m 3 /päevas.
				2 objekt. Väike sissevool min. vesi Q = 0,5 m 3 /päevas.
				1 objekt. IP reservuaar min. vesi segatud lahusfiltraadiga Q=296 m 3 /ööpäevas.
				2 objekt. IP reservuaar min. vesiniksulfiidi lõhnaga vesi, värvuselt tumeroheline.
				3 objekt. Min. vesi Q=21,5 m 3 /päevas.
				4 objekt. Min. vesi Q=13,5 m 3 /päevas.
				Õlivool kolonnis on 10 m 3 /ööpäevas.
				Õli Q=21 t/päevas 4 mm liitmikuga.
				1 objekt. Tööstuslik õlivool Q = 26 m 3 /päevas 4 mm liitmikuga.
				1 objekt. Purskav õli sissevool Q = 36,8 m 3 /päevas 4 mm liitmikuga.
				Õli juurdevool PU kaudu 5 m 3 /päevas.
				3, 4, 5 objekti. Nõrk õlivool Q = 0,1 m 3 /päevas.
				IP õli 25 m 3 45 minutiga.
				Algne õlivoolukiirus on 81,5 tonni/ööpäevas.
				5,6 m 3 õli 50 minutiga.
				Algne õlivoolukiirus on 71,2 tonni/ööpäevas.
				Õli Q varakult =66,6 t/ööpäevas.
				Õli juurdevool Q=6,5 m 3 /tund, P pl. = 205 atm.
				Algne õlivoolukiirus on 10,3 tonni/ööpäevas.
				Õli Q=0,5 m 3 /tund, P pl. = 160 atm.
				Mineraalvesi õlikiledega.
				Lahus, filtraat, õli, gaas. Sissevoolu maht 7,5 m3 (sellest õli 2,5 m3). R pl. =27,65 MPa.
				Lahus, filtraat, õli, gaas, moodustumisvesi. V pr =3,38 m 3, R pl. =27,71 MPa.
				Õli vooluhulk 36 m3/ööp, dia. PC. 5 mm.
				Sissevoolu ei saadud.

Tabel 1.2 – Teave õlinäituste kohta

		Intervall		Manifestatsioonide olemus.
				Õlilisanditega lubjakivid koobastes ja poorides.
				Õlikiled puurimisel.
				GIS-i järgi õliga küllastunud liivakivi.
				Bituumensaviga täidetud õmblusvuukide lubjakivi.
				Õliga küllastunud südamik.
				Õliga küllastunud liivakivide, aleuriitide, õhukeste savikihtide vahekiht.
				Õliga küllastunud südamik.
				Õliga küllastunud polümiktliivakivid.
				Veega küllastunud liivakivid.
				Õliga küllastunud lubjakivid.
				Lubjakivi on krüptokristalliline, haruldaste pragude ääres on bituumenmaterjali lisandeid.
				Argilliit, lubjakivi. Intervalli keskel eritus õli; 1,5 cm - õliga küllastunud liivakivi kiht.
				Liivakivi on heterogeenne ja peeneteraline õlieritistega.
				Lubjakivi ja üksikud õliga küllastunud liivakivikihid.
				Dolomiidi ja dolomiidistunud lubjakivi vahekiht õlieksudaatidega.
				Argilliit koos eksudaatide ja õlikiledega piki pragusid; õlilõhnaga aleuriit.
				Vahekihilised efusioonide ja õliplekkidega liivakivid.
				Süsivesiniku lõhnaga liivakivide ja bituumeniga segatud mudakivide vahekiht.
				Peeneteralised süsivesinike lõhnaga liivakivid, piki pragusid bituumensed.
				Õlieritiste ja süsivesinike lõhnaga lubjakivi; liivakivi ja mudakivi õli imbub.
				Süsivesinike lõhnaga tihe ja tugev liivakivi.
				Süsivesiniku lõhnaga kvartsliivakivi, aleuriit ja mudakivi vahekiht.
				Nõrga süsivesinike lõhnaga kvartsliivakivid.

2. Eriosa

2.1 Selles piirkonnas tehtud geofüüsikalised tööd

Aruanne koostati erinevatel aastatel seismiliste osapoolte 8213 (1982), 8313 (1984), 41189 (1990), 40990 Dinho-Savinobori välja põhjablokis saadud seismiliste materjalide ümbertöötlemise ja ümbertõlgendamise tulemuste põhjal. (1992), 40992 (1993) vastavalt Kogel LLC ja Dinyu LLC vahelisele lepingule. Töö metoodika ja tehnika on toodud tabelis 2.1.

Tabel 2.1 - Teave välitööde metoodika kohta

			" Edusammud"	"Edumine – 2"	"Edumine – 2"
Vaatlussüsteem	Keskne	Keskne Ei	Külgnevad	Külgnevad	Külgnevad
Allika valikud
	Plahvatusohtlik	Plahvatusohtlik	Mitteplahvatusohtlik"langev kaal" - SIM	Mitteplahvatusohtlik "langev kaal" – SIM	Mitteplahvatusohtlik "Jenissei - SAM"
Kaevude arv rühmas
Tasu summa
PV vaheline kaugus
Korraldusvõimalused
Paljusus
Geofonide rühmitamine	26 ühisettevõtet 78 m baasil	26 ühisettevõtet 78 m baasil	12 sp 25 m alusel	11 ühisettevõtet 25 m baasil	11 ühisettevõtet 25 m baasil
PP vaheline kaugus
Minimaalne plahvatusseadme kaugus
Maksimaalne plahvatusseadme kaugus

Ida-Michayu tektooniliselt piiratud struktuur, mis tuvastati s/p 40991 tööga, viidi puurimisele Alam-Frasnia, Alam-Famennia ja Alam-Permi maardlates 1993. aastal, s/p 40992. Seismilised uuringud keskendusid üldiselt Permi osa uurimisele. lõik, konstruktsioonistruktuurid lõigu alumises osas teostatakse ainult peegeldaval horisondil III f 1.

Tööpiirkonnast lääne pool asuvad Michayuskoje ja Yuzhno-Michayuskoje naftaväljad. Michayuskoje välja kaubanduslikku nafta- ja gaasipotentsiaali seostatakse Ülem-Permi maardlatega; naftamaardla asub Yaransky horisondi ülemises horisondis B-3 formatsiooni liivakivides.

2001. aastal avastas Ida-Michayu struktuurist kagus 1-Dinyu-Savinobori puurkaev Alam-Frasnia setetes naftamaardla. Dinho-Savinoborskaya ja East Michayu struktuurid asuvad samas struktuurivööndis.

Seoses nende asjaoludega tekkis vajadus vaadata üle kõik olemasolevad geoloogilised ja geofüüsikalised materjalid.

Seismiliste andmete ümbertöötlemise viis läbi 2001. aastal V. A. Tabrina. ProMAX süsteemis oli ümbertöötlemise maht 415,28 km.

Eeltöötlus seisnes andmete konverteerimises sisemisse ProMAX-vormingusse, geomeetria määramises ja amplituudide taastamises.

Seismilise materjali tõlgendamise viisid läbi juhtiv geofüüsik Mingalejeva I.Kh., geoloog Matjuševa E.V., I kategooria geofüüsik Oborina N.S., geofüüsik Gorbatšova D.S. Tõlgendus viidi läbi Geoframe uuringusüsteemis tööjaamal SUN 61. Tõlgendus hõlmas peegeldavate horisontide korrelatsiooni, isokrooni, isohüpsumi ja isopachi kaartide konstrueerimist. Tööjaama laaditi kaevude 14-Michayu ja 24-Michayu digiteeritud logimisskeemid. Raiekõverate teisendamiseks ajalõike skaalale kasutasime vastavate kaevude seismilise logimisega saadud kiirusi.

Isokrooni, isohüpsumi ja isopachi kaartide koostamine viidi läbi automaatselt. Vajadusel reguleeriti neid käsitsi.

Isokroonkaartide struktuurseteks muutmiseks vajalikud kiirusmudelid määrati kindlaks puurimis- ja seismiliste andmete põhjal.

Isohüpside ristlõige määrati konstruktsioonide vea järgi. Konstruktsiooniplaanide eripärade säilitamiseks ja paremaks visualiseerimiseks võeti isohüpsumi lõiguks 10 m piki kõiki peegeldavaid horisonte. Kaardi mõõtkava 1:25000. Peegeldavate horisontide stratigraafiline määramine viidi läbi kaevude 14-, 24-Michayu seismilise metsaraie abil.

Piirkonnas jälgiti 6 peegeldavat horisonti. Struktuursed konstruktsioonid esitati 4 peegeldava horisondi jaoks.

OG Ik piirdub võrdlusalusega 1, mis on identifitseeritud analoogia põhjal Dinyu-Savinobori kaevuga Kunguri mäe ülaosas, 20–30 m allpool Ufimi maardlaid (joonis 2.1). Horisont on positiivses faasis hästi korrelatsioonis, peegelduse intensiivsus on madal, kuid dünaamilised omadused on kogu piirkonnas ühtlased. Järgmine peegeldav horisont II-III identifitseeritakse süsiniku ja devoni lademete piiriga. GO on profiilides üsna kergesti äratuntav, kuigi mõnes kohas on täheldatud kahe faasi häireid. OG II-III kohal olevate laiusprofiilide idaotstes ilmneb täiendav peegeldus, mis näpistub läände vastavalt tallakatte tüübile.

OG IIIfm 1 piirdub etaloniga 5, mis on tuvastatud Alam-Famennia Jeletsi horisondi allosas. Kaevudes 5-M., 14-M kattub etalon 5 Yeletsi horisondi põhjaga, mis on identifitseeritud TP NIC-ga; teistes kaevudes (2,4,8,22,24,28-M) on see 3-10 m üle aluse ametliku rikke D 3 el. Peegeldushorisont on võrdlushorisont, sellel on selgelt väljendunud dünaamilised omadused ja kõrge intensiivsus. Programmis ei ole ette nähtud OG IIIfm 1 konstruktsioonikonstruktsioone.

OG IIId identifitseeritakse Domaniku hoiuste baasiga ja korreleerub kindlalt ajalõikudes mööda negatiivset faasi.

GO IIIf 1 on seotud võrdluspunktiga 6 Alam-Frasnia Yarani horisondi ülaosas. Võrdlusnäitaja 6 paistab üsna enesekindlalt silma kõigis kaevudes, mis asuvad 10–15 m Dzheri maardlate alusest allpool. Peegeldushorisont IIIf 1 on hästi jälgitav, hoolimata asjaolust, et selle intensiivsus on madal.

Liivareservuaar B-3, mis on produktiivne Michayuskoe ja Dinyu-Savinoborskoe väljadel, asub OG IIIf 1 all 18-22 m, ainult kaevus 4-M. OG IIIf 1 ja formatsiooni V-3 vahele jäävate lademete paksus kasvas 30 meetrini.

Joonis 2.1 – Kaevude 1-C lõikude võrdlus. Michayu, 24-Michayu, 14-Michayu ja peegeldavate horisontide sidumine

Järgnev peegeldushorisont III 2-3, mis on jälgitud Kesk-Devoni terrigeensete lademete tipu lähedal, on laineväljas nõrgalt väljendunud. OG III 2-3 korreleerub negatiivses faasis erosioonipinnana. Aruandealast edelas on ajutise võimsuse vähenemine OG IIIf 1 ja III 2-3 vahel, mis on eriti selgelt nähtav profiilil 8213-02 (joonis 2.2).

Struktuursed konstruktsioonid (joonis 2.3 ja 2.4) tehti piki peegeldavaid horisonte Ik, IIId, IIIf 1, III 2-3, OG IIId ja III 2-3 vahel koostati isopachi kaart, konstruktsioonikaart esitati piki ülaosa. liivakiht B-3, kogu Dinho -Savinoborskoje välja jaoks.

Joonis 2.2 – Fragment ajalõikest piki profiili 8213-02

2.2 Geofüüsikaliste uuringute tulemused

Dinho-Savinobori välja põhjaploki seismiliste andmete ümbertöötlemise ja ümbertõlgendamise tulemusena.

Uurisime Dinyu-Savinobori maardla põhjaploki geoloogilist ehitust Permi ja Devoni maardlate põhjal,

Joonis 2.3 – Horisondi III2-3 (D2-3) peegeldamise struktuurikaart

Joonis 2.4 – Struktuurikaart horisondi III d peegeldamiseks (D 3 dm)

- Piirkonnas jälgiti ja ühendati 6 peegeldavat horisonti: Ik, II-III, IIIfm1, IIId, IIIf1, III2-3;

Konstruktsioonid teostati mõõtkavas 1:25000 4 OG-le: Ik, IIId, IIIf1, III2-3;

Koostasime Dinyu-Savinobori struktuuri ja Dinyu-Savinobori välja põhjaploki B-3 kihi ülaosa jaoks üldise struktuurikaardi ning OG IIId ja III2-3 vahelise isopachi kaardi;

Ehitatud sügavaid seismilisi lõike (horisondi mõõtkava 1:12500, ver. 1:10000) ja seismilis-geoloogilisi lõike (horisondi mõõtkava 1:25000, verd 1:2000);

Koostasime Alam-Frasnia maardlate võrdlusskeemi Michayuskaya piirkonna kaevude põhjal. 1-Dinho-Savinobor ja 1-Tripanjel mõõtkavas 1:500;

Selgitati Ida-Michayu ja Ivan-Shori struktuuride geoloogilist ehitust;

Tuvastati Srednemichayuskaya, Central Michayuskaya, East Tripanyelskaya struktuurid;

Jälgime kirdepoolse löögi grabenitaolist süvendit, mis on Dinyu-Savinobori struktuuri põhjaploki ekraaniks.

Ida-Michayu struktuuri keskploki Alam-Frasnia maardlate naftaväljavaadete uurimiseks puurige uuringukaev nr 3 profiilil 40992-04 pk 29.00 sügavusega 2500 m kuni Kesk-Devoni maardlate avamiseni;

Lõunablokil - uuringukaev nr 7 profiilide 40990-07 ja 40992 -21 ristmikul sügavusega 2550 m;

Põhjaplokil - uuringukaev nr 8, profiil 40992-03 pk 28,50, sügavus 2450 m;

Detailsete seismiliste uuringute läbiviimine Ivan-Shori struktuuris;

Viia läbi Yuzhno-Michayuskaya ja Srednemichayuskaya struktuuride seismiliste uurimistööde ümbertöötlemine ja ümbertõlgendamine.

2.3 3D seismilise valiku põhjendus

Peamine põhjus, mis põhjendab uurimise ja detailistamise etapis üsna keeruka ja üsna kuluka 3D-piirkonna seismilise tehnoloogia kasutamise vajadust, on enamikus piirkondades üleminek üha keerukamaks muutuvate veehoidlatega struktuuride ja väljade uurimisele, mis toob kaasa ohu puurida tühjaks. kaevud. On tõestatud, et ruumilise eraldusvõime suurenemisega enam kui suurusjärgu võrra tõuseb 3D-tööde maksumus võrreldes detailse 2D-uuringuga (~2 km/km 2) vaid 1,5-2 korda. Samal ajal on 3D-pildistamise teabe detailsus ja üldine maht suurem. Peaaegu pidev seismiline väli annab:

· Suurem detailsus struktuursete pindade kirjeldamisel ja kaardistamise täpsus võrreldes 2D-ga (vead vähenevad 2-3 korda ja ei ületa 3-5 m);

· Tektooniliste häiringute pindala ja mahu jälgimise ühemõttelisus ja usaldusväärsus;

· Seismiliste faatsiate analüüs võimaldab tuvastada ja jälgida ruumala seismiliste faatsiate olemasolu;

· Tootmismoodustiste parameetrite (kihi paksus, poorsus, reservuaari arengu piirid) interpoleerimise võimalus kaevudevahelisse ruumi;

· Nafta- ja gaasivarude selgitamine struktuursete ja arvutuslike karakteristikute täpsustamise teel.

See näitab Ida-Michayu struktuuri kolmemõõtmeliste uuringute võimalikku majanduslikku ja geoloogilist teostatavust. Majandusliku otstarbekuse valikul tuleb silmas pidada, et 3D rakendamise majanduslik mõju kogu põldude uurimise ja arendamise kompleksile arvestab ka:

· reservide suurendamine kategooriates C1 ja C2;

· kokkuhoid väheinformatiivsete uuringu- ja madala tootlikkusega tootmiskaevude arvu vähendamise kaudu;

· arendusrežiimi optimeerimine produktiivse veehoidla mudeli täiustamise teel;

· C3 ressursside suurenemine seoses uute objektide tuvastamisega;

· 3D-uuringu, andmetöötluse ja interpretatsiooni maksumus.

3. Kujundusosa

3.1 CDP töömetoodika põhjendus - 3D

Vaatlussüsteemi valikul lähtutakse järgmistest teguritest: lahendatavad ülesanded, seismiliste geoloogiliste tingimuste iseärasused, tehnilised võimalused, majanduslik kasu. Nende tegurite optimaalne kombinatsioon määrab vaatlussüsteemi.

Vostochno-Michayuskaya piirkonnas viiakse läbi CDP-3D seismiline uuring, mille eesmärk on üksikasjalikult uurida settekihi struktuuri struktuurseid-tektoonilisi ja litoloogilis-näoomadusi setetes ülem-permi ajast kuni silurini; litoloogilis-facial heterogeensuse ja reservuaaride paranenud omaduste arenguvööndite kaardistamine, rikketektoonilised häiringud; geoloogilise arenguloo uurimine paleostruktuurianalüüsi põhjal; naftatõotavate objektide väljaselgitamine ja ettevalmistamine.

Probleemide lahendamiseks, arvestades piirkonna geoloogilist ehitust, looduskeskkonnale minimaalse mõju tegurit ja majanduslikku tegurit, on välja pakutud vastuvõtuliinide vahel (s.o kattuvate vastuvõtuliinidega) paiknevate ergastuspunktidega ortogonaalne vaatlussüsteem. . Ergastusallikatena kasutatakse kaevude plahvatusi.

3.2 Risttüüpi vaatlussüsteemi arvutamise näide

"Risti" tüüpi vaatlussüsteem moodustatakse üksteisega ortogonaalsete paigutuste, allikate ja vastuvõtjate järjestikuse kattumise teel. Illustreerime pindalasüsteemi moodustamise põhimõtet järgmise idealiseeritud näite abil. Oletame, et geofonid (geofonide rühm) on ühtlaselt jaotunud piki X-teljega ühtivat vaatlusjoont.

Mööda telge, mis lõikuva geofonide paigutuse keskel, on allikad paigutatud ühtlaselt ja sümmeetriliselt. Allikate DU ja geofonide DH helikõrgus on sama. Iga allika poolt ergastatud signaale võtavad vastu kõik massiivi geofonid. Sellise töötluse tulemusena moodustub m 2 keskmiste peegelduspunktide väli. Kui nihutate järjestikku geofonide paigutust ja sellele risti piki X-telge sammuga dx ja kordate registreerimist, siis saavutatakse tulemus - riba mitmekordne kattumine, mille laius on võrdne poolega. ergastuse alus. Ergastus- ja vastuvõtualuse järjestikune nihutamine mööda Y-telge astme võrra toob kaasa täiendava mitmekordse kattumise ja kogu kattumine on. Loomulikult tuleks praktikas kasutada süsteemi tehnoloogiliselt arenenumaid ja majanduslikult teostatavamaid versioone, millel on allikate ja vastuvõtjate vastastikku ortogonaalsed jooned. Samuti on ilmne, et kattuvuse suhe tuleb valida vastavalt lainevälja olemuse ja töötlusalgoritmide poolt määratud nõuetele. Näitena on joonisel 3.1 kujutatud kaheksateistkümnekordne pindalasüsteem, mille realiseerimiseks kasutatakse ühte 192 kanaliga seismilist jaama, mis võtab järjestikku vastu signaale 18 ergastuspiketilt. Vaatleme selle süsteemi parameetreid. Kõik 192 geofoni (geofonide rühma) on jaotatud neljale paralleelsele profiilile (igaühel 48). Vastuvõtupunktide vaheline samm dx on 0,05 km, vastuvõtujoonte vaheline kaugus dx on 0,05 km. Sy allikate samm mööda Y-telge on 0,05 km. Allikate ja vastuvõtjate fikseeritud jaotust nimetame plokiks. Pärast võnkumiste vastuvõtmist kõigist 18 allikast nihutatakse plokki sammu x võrra (antud juhul võrdub 0,2 km), vastuvõtmist kõigist 18 allikast korratakse uuesti jne. Nii töödeldakse riba piki X-telge uuritava ala algusest lõpuni. Järgmine neljast vastuvõtuliinist koosnev riba asetatakse paralleelselt eelmisega nii, et esimese ja teise riba külgnevate (lähimate) vastuvõtuliinide vaheline kaugus oleks võrdne ploki vastuvõtuliinide vahelise kaugusega (?y = 0,2 km). ). Sel juhul kattuvad esimese ja teise riba lähtejooned poole võrra ergastusbaasist. Kolmanda riba kallal töötades kattuvad teise ja kolmanda riba lähtejooned poole võrra jne. Järelikult selles süsteemi versioonis vastuvõtuliine ei dubleerita ning igas lähtepunktis (välja arvatud äärmised) ergastatakse signaale kaks korda.

Paneme kirja põhilised seosed, mis määravad süsteemi parameetrid ja selle paljususe. Selleks tutvustame joonist 8 järgides täiendavaid tähiseid:

W - vastuvõtuliinide arv,

m x - vastuvõtupunktide arv antud ploki igal vastuvõtureal;

m y - allikate arv antud ploki igal ergutusjoonel,

P on intervalli laius ergutusjoone keskel, mille sees allikad ei asu,

L - nihke (nihke) suurus piki allikate rea X-telge lähimatest vastuvõtupunktidest.

Kõikidel juhtudel on intervallid x, y ja L sammu dx kordsed. See tagab igale allika-vastuvõtja paarile vastava keskpunktide võrgu ühtsuse, s.o. tee seda! ühiste keskpunkti (CMP) kogumiste genereerimiseks vajaliku tingimuse nõue. Kus:

Ax=Ndx N=1, 2, 3…

tSy-MdyM=1, 2, 3…

L = q dxq = 1, 2, 3…

Selgitame parameetri P tähendust. Nihe keskpunktide joonte vahel võrdub poole sammuga?y. Kui allikad on jaotatud ühtlaselt (vahe puudub), siis sarnaste süsteemide puhul on kattuvuse suhe piki Y-telge võrdne W-ga (vastuvõtuliinide arv). Kattumissuhte vähendamiseks piki Y-telge ja kulude vähendamiseks allikate arvu vähenemise tõttu tehakse ergutusjoone keskele tühimik P võrra, mis on võrdne:

Kus k = 1,2,3...

Kui k=1,2, 3, väheneb kattuvuse suhe 1, 2, 3 võrra, s.o. muutub võrdseks W-K-ga.

Üldvalem, mis seob kattumiste paljususe n y süsteemi parameetritega

seega saab ühel ergutusjoonel olevate allikate arvu m y avaldise kirjutada järgmiselt:

Vaatlussüsteemi jaoks (joonis 3.1) on ergutusjoonel olevate allikate arv 18.

Joonis 3.1 – risttüüpi vaatlussüsteem

Avaldisest (3.3) järeldub, et kuna profiili samm?y on alati lähteastme dy kordne, on seda tüüpi süsteemi allikate arv my paarisarv. Jaotatud sirgjoonel, mis on paralleelne Y-teljega sümmeetriliselt selles plokis sisalduvate vastuvõtuprofiilide suhtes, langevad ergastuspunktid kas kokku vastuvõtupunktidega või on vastuvõtupunktide suhtes nihutatud 1/2·dy võrra. Kui kattuvussuhe n y antud plokis on paaritu arv, ei kattu allikad alati vastuvõtupunktidega. Kui n y on paarisarv, on võimalikud kaks olukorda: ?у/дн - paaritu arv, allikad langevad kokku vastuvõtupunktidega, ?у/дн - paarisarv, allikaid nihutatakse vastuvõtupunktide suhtes y/ võrra. 2. Seda asjaolu tuleks süsteemi sünteesimisel (vastuvõtuprofiilide W arvu ja nendevahelise sammu valimine) arvesse võtta, kuna see sõltub sellest, kas vastuvõtupunktides registreeritakse staatiliste paranduste määramiseks vajalikud vertikaalajad.

Valemi, mis määrab X-telje kattumiste n x paljususe, saab kirjutada sarnaselt valemiga (3.2)

seega on pindala n xy kattumiste koguarv n x ja n y korrutis

Vastavalt aktsepteeritud väärtustele mx, dx ja?x on valemi (3.4) abil arvutatud kattumiste kordsus n x piki X-telge 6 ja kogukordsus n xy = 13 (joonis 3.2). .

Joonis 3.2 – kattumiste paljusus nх =6

Koos vaatlussüsteemiga, mis tagab allikate kattumise ilma kattuvate vastuvõtuliinideta, kasutatakse praktikas süsteeme, milles ergutusliinid ei kattu, vaid osa vastuvõtuliinidest dubleeritakse. Vaatleme kuut vastuvõtuliini, millest igaühel on allikatest järjestikku ergastavaid signaale vastu võtvad geofonid ühtlaselt jaotunud. Teise riba arendamisel dubleeritakse kolm vastuvõtujoont järgmise plokiga ja lähtejooned on esimese riba ristprofiilide jätkuna. Seega ei näe kasutatav tehnoloogia ette ergutuspunktide dubleerimist. Kui vastuvõtuliinid kattuvad kaks korda, on kordsus n y võrdne kattuvate vastuvõtuliinide arvuga. Kuuest profiilist koosneva süsteemi, millele järgneb kolme vastuvõtuliini kattumine, täielik ekvivalent on kattuvate allikatega süsteem, mille arvu sama paljususe saavutamiseks kahekordistatakse. Seetõttu on kattuvate allikatega süsteemid majanduslikult kahjumlikud, sest See tehnika nõuab suuri puurimis- ja lõhkamistöid.

Üleminek 3D seismilistele uuringutele.

3D-uuringu kavandamine põhineb teadmistel töökoha seismoloogilise lõigu mitmete omaduste kohta.

Teave geoseismilise sektsiooni kohta sisaldab järgmist:

· 2D pildistamise sagedus

· sihtgeoloogiliste piiride maksimaalsed sügavused

· minimaalsed geoloogilised piirid

· kohalike geoloogiliste objektide minimaalne horisontaalne suurus

sihthorisontidelt peegeldunud lainete maksimaalsed sagedused

keskmine kiirus sihthorisondil paiknevas kihis

· sihthorisondist peegelduste registreerimise aeg

· uurimisala suurus

Ajavälja registreerimiseks COGT-3D-s on mõistlik kasutada telemeetriajaamu. Profiilide arv valitakse sõltuvalt kordsusest n y =н.

Peegelduspinna ühiste keskpunktide vaheline kaugus piki X- ja Y-telge määrab prügikasti suuruse:

Lähtejoone maksimaalne lubatud minimaalne nihe valitakse peegeldavate piiride minimaalse sügavuse alusel:

Minimaalne nihe.

Maksimaalne nihe.

Korrutuse nx tagamiseks määratakse ergutusjoonte?x vaheline kaugus:

Salvestusseadme puhul vastuvõtuliinide vaheline kaugus?y:

Võttes arvesse vastuvõtuliini kahekordse kattumisega töö tehnoloogiat, on allikate arv m y ühes plokis, et tagada kordsus n y:

Joonis 3.3 – kordsus ny =2

3D-uuringu planeerimise tulemuste põhjal saadakse järgmine andmestik:

· kanalite vaheline kaugus dx

aktiivsete kanalite arv ühel vastuvõtuliinil m x

· aktiivsete kanalite koguarv m x · ь

· minimaalne nihe Lmin

prügikasti suurus

· kogukordsus n xy

Sarnased dokumendid

Projektiala geoloogilised ja geofüüsikalised omadused. Läbilõike seismilised geoloogilised omadused. Geofüüsikalise töö põhjendus. Välitööde tehnoloogiad. Töötlemis- ja tõlgendamismeetodid. Topograafilised ja geodeetilised tööd.

kursusetöö, lisatud 10.01.2016


Väliseismiline uuring. Territooriumi struktuuri geoloogiline ja geofüüsikaline uuring. Piirkonna stratigraafia ja seismilised geoloogilised omadused. CDP-3D seismilise uurimise parameetrid Novo-Zhedrinsky piirkonnas. Korralduse peamised omadused.

lõputöö, lisatud 19.03.2015


Kudinovi-Romanovi tsooni keskosa uurimise ajalugu. Verbovski piirkonna tektooniline struktuur ning nafta- ja gaasipotentsiaali väljavaated. Läbilõike litoloogilised ja stratigraafilised omadused. Põhjendus Verbovskaja väljakul läbiotsimisoperatsioonide läbiviimiseks.

kursusetöö, lisatud 01.02.2010


Piirkonna geoloogiline ja geofüüsikaline uuring. Uurimisala tektooniline struktuur ja stratigraafia. Välitööde, andmete töötlemise ja tõlgendamise meetodid ja võtted. Stratigraafiline viide ja peegeldavate piiride korrelatsioon. Kaartide ehitamine.

kursusetöö, lisatud 10.11.2012


Piirkonna geograafilised ja majanduslikud omadused. Läbilõike seismilised geoloogilised omadused. Ettevõtte lühikirjeldus. Seismilise uurimistöö korraldamine. Pikisuunalise seismilise vaatlussüsteemi arvutamine. Välitööde tehnoloogia.

lõputöö, lisatud 06.09.2014


Ühise sügavuspunkti meetodi kaalumine: hodograafi ja interferentsisüsteemi omadused. Lõigu seismoloogiline mudel. Kasulike lainete liikumisaja kõverate arvutamine, interferentsi lainete viitefunktsiooni määramine. Väliseismiliste uuringute korraldamine.

kursusetöö, lisatud 30.05.2012


Tööpiirkonna geograafilised ja majanduslikud tingimused. Kujundage litoloogilis-stratigraafiline läbilõige. Tektoonika ning nafta- ja gaasipotentsiaali omadused. Kavandatava töö metoodika ja maht. Uurimiskaevu asukoha süsteem. Tüüpilise kaevuprojekti põhjendus.

kursusetöö, lisatud 03.06.2013


CDP 2D kaabeltelemeetriasüsteemide XZone seismiliste uurimistööde omadused Barentsi mere Vostochno-Perevoznaya piirkonnas. Nafta ja gaasiga küllastunud objektide tuvastamise võimalikkuse ennustav hindamine AVO analüüsitehnoloogia abil.

lõputöö, lisatud 09.05.2012


Väliseismiliste uuringute läbiviimise metoodika ja tehnoloogia. Läbilõike seismiline geoloogiline mudel ja selle parameetrid. Häirelainete viitefunktsiooni arvutamine. Elastsete lainete ergastamise ja vastuvõtu tingimused. Riistvara ja erivarustuse valik.

kursusetöö, lisatud 24.02.2015


Tööpiirkonna geoloogiline struktuur. Tootmislõike litoloogilised ja stratigraafilised omadused. Tektoonika ning nafta- ja gaasipotentsiaal. Geoloogilised probleemid lahendatud geofüüsikaliste meetoditega. Füüsikalis-geoloogilised eeldused geofüüsikaliste meetodite kasutamiseks.

ühine sügavuspunkt, CDP) – seismilise uurimise meetod.

Seismilisel uurimisel – Maa sisemuse geofüüsikalise uurimise meetodil – on palju modifikatsioone. Siin käsitleme ainult ühte neist, peegeldunud laine meetodit ja pealegi mitmekordse kattumise meetodil saadud materjalide töötlemist või, nagu seda tavaliselt nimetatakse, ühise sügavuspunkti meetodit (CDP või CDP).

Lugu

Eelmise sajandi 60ndate alguses sündinud sellest sai paljudeks aastakümneteks seismilise uurimise peamine meetod. Nii kvantitatiivselt kui ka kvalitatiivselt kiiresti arenev, asendas see täielikult lihtsa peegeldunud lainete meetodi (REM). Ühelt poolt on selle põhjuseks masintöötlusmeetodite (esmalt analoog- ja seejärel digitaalsete) töötlusmeetodite sama kiire areng, teisalt võimalus tõsta välitööde tootlikkust suurte vastuvõtubaaside kasutamisega, mis on välistingimustes võimatud. MOV meetod. Vähem rolli ei mänginud siin tööde kallinemine ehk seismiliste uuringute tasuvuse kasv. Tööde kallinemise õigustamiseks kirjutati palju raamatuid ja artikleid mitme laine kahjulikkusest, mis on sellest ajast alates saanud aluseks ühise sügavuspunkti meetodi kasutamise õigustamisel.

See üleminek ostsilloskoobi MOV-lt masin-CDP-le ei olnud aga nii pilvitu. MOV-meetod põhines hodograafide ühendamisel vastastikustes punktides. See sidumine tagas usaldusväärselt samasse peegeldavasse piiri kuuluvate hodograafide tuvastamise. Meetod ei vajanud faasikorrelatsiooni tagamiseks mingeid parandusi – ei kinemaatilisi ega staatilisi (dünaamilised ja staatilised parandused). Korrelatsioonifaasi kuju muutused olid otseselt seotud peegelduva horisondi omaduste muutustega ja ainult nendega. Korrelatsiooni ei mõjutanud ei ebatäpsed teadmised peegeldunud lainete kiiruste kohta ega ebatäpsed staatilised korrektsioonid.

Ühendus vastastikustes punktides on võimatu vastuvõtjate suurel kaugusel ergutuspunktist, kuna hodograafid ristuvad madala kiirusega interferentsi lainete rongidega. Seetõttu loobusid CDP protsessorid vastastikuste punktide visuaalsest sidumisest, asendades need iga tulemuspunkti jaoks üsna stabiilse signaali kuju saamisega, saades selle kuju ligikaudu homogeensete komponentide summeerimise teel. Aegade täpne kvantitatiivne sidumine asendub saadud kogufaasi kuju kvalitatiivse hinnanguga.

Plahvatuse või mõne muu ergastusallika peale vibroosi salvestamise protsess on sarnane foto tegemisega. Välk valgustab keskkonda ja selle keskkonna reaktsioon salvestatakse. Reaktsioon plahvatusele on aga palju keerulisem kui fotol. Peamine erinevus seisneb selles, et foto jäädvustab ühe, ehkki meelevaldselt keeruka pinna reaktsiooni, samal ajal kui plahvatus kutsub esile paljude pindade reaktsiooni, üks teise all või sees. Pealegi jätab iga pealispind aluspindade kujutisele oma jälje. Seda efekti on näha, kui vaatate tee sisse kastetud lusika külge. See tundub katki, kuigi me teame kindlalt, et pausi pole. Pinnad ise (geoloogilise läbilõike piirid) ei ole kunagi tasased ja horisontaalsed, mis väljendub nende vastustes – hodograafides.

Ravi

CDP materjalide töötlemise olemus seisneb selles, et iga tulemuse jälg saadakse algkanalite summeerimisel nii, et summa sisaldab signaale, mis peegelduvad samast sügavas horisondi punktist. Enne summeerimist oli vaja salvestusaegadesse sisse viia parandused, et teisendada iga üksiku jälje salvestust, viia see plahvatuspunktis oleva jäljega sarnasele kujule ehk teisendada t0 vormiks. See oli meetodi autorite esmane idee. Loomulikult on summeerimiseks vajalike kanalite valimine meediumi struktuuri teadmata võimatu ning meetodi kasutamise tingimuseks seavad autorid horisontaalselt kihilise lõigu, mille kaldenurgad ei ületa 3 kraadi. Sel juhul on peegelduspunkti koordinaat üsna täpselt võrdne poolega vastuvõtja ja allika koordinaatide summast.

Praktika on aga näidanud, et kui seda tingimust rikutakse, ei juhtu midagi kohutavat, tõhusad lõiked on tuttava välimusega. Asjaolu, et sellega rikutakse meetodi teoreetilist põhjendust, et peegeldusi ei võeta enam kokku ühest punktist, vaid piirkonnast, mida suurem on horisondi kaldenurk, ei pannud kedagi muretsema, sest hinnangu andmine 2008. aasta 2011. aasta seisuga 2010. a. sektsiooni kvaliteet ja usaldusväärsus ei olnud enam täpne, kvantitatiivne, vaid ligikaudne, kvalitatiivne. Selle tulemuseks on pidev faasitelg, mis tähendab, et kõik on korras.

Kuna iga tulemuse jälg on teatud kanalite kogumi summa ja tulemuse kvaliteeti hinnatakse faasikuju stabiilsuse järgi, siis piisab selle summa tugevaimate komponentide stabiilsest komplektist sõltumata olemusest. nendest komponentidest. Nii et ainuüksi väikese kiirusega häireid kokku võttes saame üsna korraliku, ligikaudu horisontaalse kihilise, dünaamikarikka lõigu. Loomulikult ei ole sellel midagi pistmist tegeliku geoloogilise lõiguga, kuid see vastab täielikult tulemusele esitatavatele nõuetele - samaaegse faasi faaside stabiilsusele ja ulatusele. Praktilises töös jõuab teatud hulk selliseid häireid alati summana ja reeglina on selle interferentsi amplituud palju suurem kui peegeldunud lainete amplituud.

Tuleme tagasi seismilise uurimise ja fotograafia vahelise analoogia juurde. Kujutagem ette, et pimedal tänaval kohtame meest laternaga, mille ta meile silma paistab. Kuidas me saame seda vaadata? Ilmselt proovime oma silmad kätega kinni katta, laterna eest varjata, siis on võimalik inimest näha. Seega jagame kogu valgustuse komponentideks, eemaldame mittevajaliku ja keskendume vajalikule.

MOGT materjalide töötlemisel teeme täpselt vastupidi - teeme kokkuvõtteid, ühendame vajaliku ja mittevajaliku, lootes, et vajalik lükkab oma teed. Enamgi veel. Fotograafiast teame, et mida väiksem on pildielement (fotomaterjali tera), seda parem, detailsem on pilt. Televisiooni dokumentaalfilmides võib sageli näha, et kui on vaja pilti peita või moonutada, esitatakse see suurte elementidega, mille taga on näha mõnd objekti, näha selle liikumisi, aga sellist objekti on lihtsalt võimatu detailselt näha. Just see juhtub kanalite summeerimisel CDP materjalide töötlemise ajal.

Et saada signaalide faasiline liitmine isegi täiesti tasase ja horisontaalse peegelduspiiriga, on vaja sisse viia parandused, mis ideaalis kompenseerivad reljeefi ja lõigu ülemise osa ebaühtlust. Samuti on ideaalne kompenseerida hodograafi kumerust, et liigutada ergastuspunktist kaugustel saadud peegeldusfaase aegadega, mis vastavad seismilise kiire peegelduspinnale läbimise ajale ja piki normaalset pinnale tagasi. . Mõlemad on võimatud ilma üksikasjalike teadmisteta sektsiooni ülemise osa struktuuri ja peegeldava horisondi kuju kohta, mida on võimatu pakkuda. Seetõttu kasutatakse töötlemisel punktteavet väikese kiirusega tsooni kohta ja peegeldavate horisontide lähendamist horisontaaltasandil. Selle tagajärgi ja meetodeid CDP pakutavast rikkalikust materjalist maksimaalse teabe hankimiseks käsitletakse kirjelduses “Dominantne töötlemine (Baibekovi meetod)”.